超臨界火電機組鍋爐范文第1篇
一、火電機組鍋爐運行是產生氮氧化物的機理
燃煤在鍋爐中燃燒時有三種因素會導致氮氧化物的產生:
(一) 熱力型氮氧化物
在燃燒中, 空氣中的氮在高溫作用下氧化, 從而產生了一氧化氮。當溫度超過1500攝氏度時, 每提高100攝氏度, 其反應速率會增加數倍。
(二) 瞬時型氮氧化物
在燃燒時, 碳氫化合物的濃度過高, 產生自由基并與空氣中的氮凡是化學反應, 并進一步完成氧化生成了氮氧化物。其可以在瞬時形成, 反應時間只有60毫秒左右。它的產生與鍋爐內的溫度并無直接關系, 但是與爐膛壓力成正比。
(三) 燃料型氮氧化物
也就是燃料中的氮化合物經過高溫燃燒, 發生氧化作用, 形成了氮氧化物。由于燃料中的氮熱分解的溫度要低于煤粉的燃燒溫度, 因此當溫度超過600攝氏度時就會形成形成燃料型。這種類型的氮氧化物在煤粉燃燒的產物中占比超過三分之二。
二、火電廠大氣污染排放標準
目前所執行的新的排放標準是我國迄今為止所頒布的最為嚴格的排放標準, 對原來的標準進行了修訂, 并且做了大幅度的提高。
(一) 除塵排放的濃度限值
燃煤及燃油機組, 按照30毫克每立方米的排放標準執行, 重點地區的限值則提高到20毫克每立方米這一更為嚴格的標準。天然氣和燃氣機組的排放標準為5毫克每立方米, 其他氣體燃料按照10毫克每立方米的標準執行, 重點地區則要與天然氣燃料執行同一標準。
(二) 脫硫排放的濃度限值
燃煤機組現有鍋爐的排放標準為200毫克每立方米, 而新建鍋爐的標準是100mg/m3.。高硫煤產區的鍋爐可以適當放寬標準, 但重點環境保護和治理地區須收窄執行標準, 執行每立方米35毫克標準。
(三) 脫銷排放的濃度限值
燃煤機組全部鍋爐, 包括環境的重點地區均按照100毫克每立方米這一標準執行, 個別老舊過濾可以適當放寬限值。燃油機組的現有鍋爐執行200毫克每立方米的標準, 新建鍋爐按照100毫克每立方米執行。燃氣機組的限值介于每立方米50毫克到200毫克之間。環境的重點地區標準有所收窄, 執行每立方米50毫克標準。
(四) 其他排放的濃度限值
煙氣黑度執行的排放標準是格林曼黑度1級。汞和汞化合物的排放濃度執行每立方米0.03毫克標準。
三、控制火電機組鍋爐運行對大氣污染物排放的措施
在火電機組的運行中所產生的廢氣和粉塵會對空氣質量造成嚴重的影響, 因此國家要求所有火電企業必須嚴格控制鍋爐的運行所造成的大氣污染問題。隨著技術的進步, 控制污染排放的方法也在不斷發展, 目前有幾種被廣泛使用的控制措施:
(一) 控制氮氧化物產生并減少其排放的措施
熱力型的氮氧化物是在高溫環境下, 氮氣發生了氧化而產生的, 因此只要將鍋爐的膛溫控制在1350攝氏度以下, 氮氧化物就不會產生。對氮氧化物含量進行控制的主要措施降低鍋爐爐膛的中心溫度, 從而對爐膛的熱負荷實現有效控制。為了有效降低鍋爐的爐膛溫度, 可以將燃料按照器發熱量、含硫量以及揮發性采取分倉措施, 降低鍋爐中心及出口的溫度。在保證脫硫率的基礎上, 可以適當加大煙煤的摻燒比例。并通過對送風量的調節, 同時對燃料型和熱力型氮氧化物的生成量進行控制。
(二) 控制一氧化碳含量的措施
為了減少燃煤出現不完全燃燒的情況, 最有效的措施就是保證主燃燒器區域始終保持在富氧燃燒狀態。但是這樣會造成主燃燒器區域產生出更多的氮氧化物, 與減少和控制氮氧化物的目的相沖突。因此要在主燃燒器區域精確控制和調整二次風。經試驗驗證, 根據不同的燃煤性質, 將主燃燒器區域的含氧量控制在百分之二到百分之四這一區間, 同時二次風門的開度在35%到40%間進行調整, 可以實現既把一氧化碳的含量控制在20毫克每立方米這一標準之下, 又能將氮氧化物的含量控制在290毫克每立方米以下。通過控制送風量的大小, 實現同時降低一氧化碳和氮氧化物含量的目的。
(三) 控制二氧化硫含量的措施
排放物中二氧化硫的含量與燃煤的含硫量以及煙氣量的多少密切相關。如果燃煤的含硫成份低, 煙氣量少在低負荷狀態下, 脫硫處理系統就比較容易控制二氧化硫的含硫。但當負荷較高時, 隨著燃煤總量的增加, 煙氣量也會增加, 同時如果使用的是含硫成份較少的燃煤類型時, 脫硫系統的處理能力就會受到極大的限值, 難以對二氧化硫的含量進行有效控制, 因此要采取措施調整給煤量的多少。
1、根據配煤單上所建議的每日給煤量, 對鍋爐所使用燃煤中的含硫量進行計算。
2、根據脫硫塔的入口處煙氣的含硫量以及負荷對給煤量進行調整。
3、配合脫硫處理來對脫硫塔出、入煙口處的含硫量進行控制, 可以是脫硫率超過百分之九十。
(四) 控制鍋爐爐膛的出口煙溫的措施
在火電機組鍋爐的實際運行中, 要盡可能將所有磨煤機分離器的出口風壓保持在平衡狀態。在調節旁路風門保持一次風速狀態下, 可以采取調節一次風門的開度的大小的措施對進入磨煤機冷熱風的總量進行控制, 從而實現對分離器出口的風壓進行控制。
總結:
影響我國空氣質量的污染源有相當部分是來自于電力行業。在我國能源消費結構中, 煤炭占比超過三分之二, 而火力發電所消耗的煤炭又占這其中的百分之七十左右。因此在火電機組鍋爐的運行時要嚴格控制起污染排放量, 才能減少起對環境的污染, 提高我國的空氣質量, 并實現綠色低碳的可持續發展目標。
摘要：火電機鍋爐在運行時所產生大量有毒污染物會嚴重影響空氣質量, 對人體健康造成威脅。因此必須采取有效措施, 對火電機組鍋爐的運行情況嚴格監控, 切實落實國家的減排指標, 減少對環境的污染。本文將對控制火電機組鍋爐運行的措施加以探討。
關鍵詞：火電,鍋爐,污染,控制
參考文獻
超臨界火電機組鍋爐范文第2篇
廣東省紅海灣發電廠所用的國產600M W超臨界壓力燃煤發電機組, 其鍋爐型號為DG1950/25.4-Ⅱ2, 型式為∏型布置、單爐膛、一次中間再熱、尾部雙煙道結構、前后墻對沖燃燒方式、旋流燃燒器、平衡通風、固態排渣、全鋼構架、全懸吊結構露天布置、采用內置式啟動分離系統、三分倉回轉式空氣預熱器、采用正壓冷一次風機直吹式制粉系統、超臨界參數變壓直流本生型鍋爐。鍋爐的循環系統由啟動分離器、貯水罐、下降管、下水連接管及汽水連接管等組成。在負荷≥28%B-MCR后, 直流運行, 一次上升, 啟動分離器入口具有一定的過熱度。
汽輪機采用單軸三缸四排汽、沖動式和再熱凝汽三種方式, 小機與主機共用一套抗燃油液壓控制油系統, 轉速調節采用數字式電液控制。發電機采用水-氫-氫冷卻方式汽輪發電機。氫油水系統采用集裝式布置, 型號規格為QFSN-600-2-22A。
下面對RB控制回路進行介紹:機組的RB功能由鍋爐爐膛安全監視系統 (FSSS) 和協調控制系統 (CCS) 兩種系統共同實現。RB試驗目的是檢查單臺輔機故障停機時, 燃燒管理系統協與調控制系統之間存在的協調問題, 并通過對參數的整定和對RB功能的控制邏輯進行優化, 從而使整個機組保持正常運行。
2 RB實驗須具備的條件
實驗具備的條件為:機組主機和輔機均要正常運行;高壓和低壓旁路系統要運行良好;主保護 (汽機保護、發電機保護、鍋爐爐膛安全監視保護FSSS等) 必須正常投入;各相關基礎 (特別是協調控制系統) 投入自動, 并且調節品質良好, 抗負荷擾動能力比較強;汽機電液調節裝置中的電調投入可靠且具備良好的負荷調節特性。
3 RB觸發的條件及動作過程
RB觸發條件是:在協調方式下, 機組負荷>300MW, 至少有4臺給煤機運行, 任意一臺一次風機停止或任意一臺空預器停止;在協調方式下, 機組負荷>350MW, 至少有4臺給煤機運行, 任意一臺汽動給水泵停止或任意一臺送風機停止或任意一臺引風機停止。
在FSSS邏輯里, 如果以上條件任意一個滿足先后相隔5s/10s/15s分別跳B、E、F磨, 同時啟動A層微油點火, 然后發信號到協調系統中的主汽壓力設定, 將壓力設定為18MPa。如果機組原來在滑壓運行方式, RUN BACK發生后主汽壓力設定值將根據機組負荷曲線自動下降;如果機組原來在定壓運行方式, RUN BACK發生后主汽壓力設定值則需要運行人員手動干涉。
一旦某一臺輔機發送跳閘指令到協調那邊時, 機組總得最大輸出功率就會發生改變。而當機組最大的輸出功率與機組給定負荷存在50MW的偏差時就會形成RB信號。
當機組運行正常時, RB控制回路通過限速功能塊SWF和切換開關對鍋爐實際出力進行跟蹤。這時高值監視器輸出為0, 一旦輔機由于某種原因掉閘后, Lmax會急劇下降, 而鍋爐實際出力不會突變, 所以高值監視器的輸出為l, RB指令被激活, 同時為了機組的安全, RB發生時機組負荷指令應按既定的速率 (K-) 下降到相應的值, 對于不同的輔機RB, 速率 (K-) 是不一樣的, 在保證機組安全的前提下, 以快速到位的原則進行RB速率 (K-) 的計算。RB信號聯鎖動作如下。
(1) 鍋爐主控切手動, 設置RB時的目標指令 (機組最大出力值) 和降負荷速率 (600MW/300MW/min) , 這時機爐協調控制方式自動退出, 并自動轉為汽機跟蹤運行方式。
(2) 主汽壓力設定用于設定主汽壓力 (18MPa) 。
(3) 閉鎖增加總煤量。
(4) 把給水延時改為0, 鎖住中間點溫度影響給水控制設定值。
(5) 使過熱器一、二級減溫水, 再熱器減溫水調門切手動延時5S后投回自動。
4 實驗結果
給小機RB試驗曲線圖如圖1~6。
通過上圖可以看出, 小機RB試驗后系統都能在比較理想的時間內穩定下來, 但實驗要注意以下幾個問題。
(1) 在RB過程中, 因為中間點溫度波動比較大, 會造成給水波動、鍋爐管壁超溫過熱從而影響到整個機組的性能。
(2) 在RB過程中當爐膛負壓波動達到±1000Pa, 建議最好優化送引風自動調節, 特別是送引風機動葉執行機構, 應靈敏且特性較好。如圖6所示。
5 存在問題及處理措施
如果投運給水泵RB功能在運行, 一定要注意機組負荷在一臺電泵和一臺汽泵運行時不要超過450MW, 在機組負荷達到450MW之前要啟動第2臺小機, 否則觸發給水泵RB投給水泵RB時電泵不投備用, 給水泵最小流量閥投自動。RB復位按鈕沒有RB發生時如果不能邏輯復位, 需在協調畫面增加RB復位按鈕和增加協調控制系統的RB顯示。一次風機壓力設定值為負荷對應的函數 (但最低值為6.3) , 并根據運行情況適當上提。
6 結語
通過RB實驗并針對性的進行調整優化, 是機組能保證正常運行, 從而避免了因機組故障而造成不必要的損失, 為電網長期穩定的運行打下了良好的基礎。
摘要：燃煤機組在運行的過程中經常會出現故障, 本文通過對合廣東紅海灣發電廠600MW燃煤機組輔機故障減負荷 (RB) 試驗, 檢查出燃燒管理系統與協調控制系統在單臺輔機故障停機時存在的協調問題, 并通過一系列的整定參數, 對RB功能的控制邏輯進行優化, 使機組各主要參數保持在機組正常的范圍內運行。為機組的長期、安全、穩定運行打下了良好的基礎, 也對電網的穩定運行起到了重要作用。
超臨界火電機組鍋爐范文第3篇
雷 周榮燦
(西安熱工研究院有限公司，陜西省 西安市 710032)
摘
要：目前火電機組正在向著高參數大容量方向發展，蒸汽溫度和壓力進一步提高，為此開發采用了一些新型馬氏體耐熱鋼和奧氏體耐熱鋼，這些鋼的合金元素含量較以前的鍋爐用鋼較高，焊接性相比之下有所下降。本文主要介紹了超超臨界機組鍋爐用新鋼種的焊接性、焊接接頭的組織、力學性能和典型的失效方式。 關鍵詞：超超臨界;鍋爐;耐熱鋼;焊接性;性能
1前言
超超臨界機組的出現，提高了機組的效率，減少了污染物的排放，是目前火電發展的必然趨勢。蒸汽溫度超過了600℃，蒸汽壓力超過了25MPa，而且還在不斷的升高，這有賴于新型耐熱鋼的不斷發展。目前應用于超超臨界機組過路的新型馬氏體耐熱鋼有P9
1、P92(NF616)、E9
11、P122(HCM12A)等，奧氏體耐熱鋼有TH347HFG、Super304和HR3C等。這些鋼的合金元素含量均大于10%，給焊接帶來一定的困難[1-2] 。
焊接接頭的失效是電站高溫承壓部件失效的一種主要方式，常常具有早期失效的傾向。因此提高焊接接頭的完整性對電站機組的安全運行是十分重要的。焊接接頭的完整性主要是焊接接頭的性能與母材相一致，表現在成分、組織、性能、結構的連續性。通常我們并不能夠使接頭的性能與母材完全一致，但是我們總是努力使其趨向一致。過去一般認為焊接接頭中存在缺陷，但是現在大多數的高溫焊接接頭中均不存在影響使用安全性的宏觀缺陷。取而代之的是焊接接頭組織的不均勻性和由此引起的蠕變性能的不均勻性。與母材相比，焊接接頭組織的不均勻將會使其存在強度或大或小、塑性或高或低的區域。這些組織不同的區域在使用過程中將會產生不同的蠕變速率，導致接頭中應力的錯配和早期失效。在未來電站和焊接接頭的設計中，必須考慮焊接接頭的性能，使其對電站安全性的危害最小化[3]。
超超臨界機組鍋爐中的一些新型耐熱鋼在國內是首次使用，對它們的焊接性能研究尚少，對其焊接接頭性能的研究更是空白，應引起高度重視。本文主要介紹了超超臨界鍋爐用鋼焊接接頭的性能，對這些新型耐熱鋼進行了焊接性分析。
2超超臨界機組鍋爐用新型馬氏體耐熱鋼的焊接
超超臨界機組鍋爐用新型馬氏體耐熱鋼主要有T/P9
1、T/P9
2、E911和 T/P122等，常用于超超臨界機組管道和過熱器管上。這些鋼由于Cr含量較高，在加工制造過程中容易產生δ鐵素體。T/P91是在9Cr-1Mo鋼基礎上通過加入Nb、V、N等合金元素而形成的新型耐熱鋼，其使用溫度小于585℃。T/P92和E911是在T/P91耐熱鋼基礎上發展起來的新型耐熱鋼，其中T/P92是在T/P91的基礎上通過加入1.5~2.0%W代替部分Mo元素，Mo元素含量下降到0.3~0.6%而形成，E911是在T/P91的基礎上加入0.9~1.1%W而形成，它們的使用溫度可升高到630℃。這些9%Cr鋼具有良好的力學性能。T/P122是新型的12%Cr耐熱鋼，由于Cr含量的增大，在加工制造工程中更容易出現δ鐵素體，通常加入1%的Cu來抑制這種有害組織的形成，這種鋼的抗氧化性較好。馬氏體鋼的下一步發展是在這些鋼的基礎上加入Co、B等合金元素來進一步提高抗蠕變性能和抗氧化性能。雖然這些鋼的抗蠕變和抗氧化性能較好，但
314 在實際工業生產過程中，如果沒有合適的焊接工藝來保證，這些鋼的優越性也難以發揮出來。 2.1 新型馬氏體耐熱鋼焊接性分析
新型馬氏體耐熱鋼一般通過控軋控冷工藝制造，在焊接過程中，焊縫金屬沒有這種控軋控冷的機會，很難通過細晶強化和位錯強化來改善焊接接頭的性能，故焊接接頭的性能和母材之間存在一定的差異。這些馬氏體耐熱鋼焊接接頭劣化的方式主要有： 2.1.1焊接接頭的脆化
馬氏體耐熱鋼焊接接頭的脆化主要有粗晶組織引起的脆化和淬硬組織引起的脆化兩種脆化方式。焊縫金屬晶粒粗大是由于在焊接過程中，奧氏體化時間較長，晶粒長大速度較快，且在焊接過程中不像母材生產過程中有控軋控冷的機會形成的。故在焊接過程中應使用較低的焊接線能量。由于這些鋼的合金元素含量較高，焊后冷卻速度控制不當就會導致淬硬組織的形成，從而導致焊接接頭的脆化。故可采取預熱的方法來解決這一問題。 2.1.2熱影響區的軟化
馬氏體耐熱鋼的供貨狀態為正火+回火，即調質處理。焊接時，在細晶熱影響區和臨界熱影響區將會產生軟化現象。造成這一現象的主要原因是焊接時，細晶熱影響區的所經受的溫度稍高于Ac3，臨界熱影響區所經受的溫度在Ac1~Ac3之間，處于這一溫度區間的金屬發生部分奧氏體化，沉淀強化相在這一過程中不能夠完全溶解在奧氏體中，在隨后的熱過程中未溶解的沉淀相發生粗化，造成這一區域的強度降低。軟化對短時高溫拉伸強度影響不大，但降低持久強度，長期高溫運行后，在軟化區常常會產生Ⅳ型裂紋。焊接線能量、預熱溫度對軟化帶影響較大，焊接線能量大預熱溫度高，軟化區寬。所以，焊接線能量不宜大，預熱溫度不能高，軟化區寬度越窄，其拘束強化作用越強，軟化帶的影響越小。 2.1.3焊接冷裂紋
冷裂紋是在焊后冷卻過程中在Ms點以下或更低的溫度范圍內形成的一種裂紋，又稱延遲裂紋。產生這種裂紋的三要素為淬硬組織、氫元素和應力。馬氏體耐熱鋼焊接冷卻過程控制不當往往形成淬硬組織，這一組織會導致裂紋的形成。焊接過程中氫主要來源于母材和焊條，氫的含量越高越易聚集形成裂紋，制造、安裝中一般選用低氫型焊條且制訂了嚴格的烘培和保溫工藝就是這個原因。拉應力也是產生冷裂紋的一個主要因素，在焊接過程中應盡量減少拘束度，防止產生較大的拘束應力。
理想的焊接工藝是采用適當的工藝措施保證在焊接過程中不產生裂紋，減少脆化、軟化等問題，同時還要保證全馬氏體組織的形成，滿足焊接接頭的質量要求。 2.2 新型馬氏體耐熱鋼焊接接頭的化學成分
新型馬氏體耐熱鋼的焊接所選用的焊接材料一般是與之匹配的焊接材料。下面簡要地闡述一下這些鋼焊接接頭的化學成分。 2.2.1 T/P91鋼[5]
對于T/P91鋼，為保證焊接接頭足夠的韌性，應對焊接接頭中的合金元素含量進行控制。Nb元素對沖擊韌性的影響較大，焊接接頭中Nb的含量一般不低于0.04%， Nb的含量設計為0.04~0.07%。Ni能夠有效改善焊接接頭的沖擊韌性，對Ni含量的適當控制是有益的，這是由于以下兩個方面的原因決定的。第
一、它降低了Ac1點，使得Ac1與PWHT(焊后熱處理)溫度接近，改善了回火性能。第
二、它減少了δ鐵素體形成的傾向，δ鐵素體的存在對焊接
[4]
315 接頭的性能是不利的?？墒钱擭i含量>1%時，這種元素將會產生一定的副作用，它使得Ac1降低幅度較大，PWHT溫度超過了Ac1，PWHT時，發生奧氏體化，在隨后的冷卻過程中形成未回火的馬氏體組織。長期服役過程中，過量的Ni還會改變沉淀相的變化發展過程，惡化蠕變性能，故Ni的含量一般控制在0.4~1.0%。V、C、N等對焊縫金屬韌性的影響不大。Mn含量較母材為高，主要目的是為了脫氧，保證形成合適的焊縫金屬?？墒且恍＜艺J為Mn+Ni的含量最大不超過1.5%，以防止它們過多降低Ac1。在這個限制條件下，為保證脫氧Mn含量較高，Ni的含量可減少到0.5%。Si也是一種有效的脫氧劑，與Cr共同作用可提高這種鋼的抗氧化性。盡管有一些規范規定焊縫金屬的Si含量和P91母材一致，但降低Si的含量有助于韌性的改善，在這一點上，AWS規定焊材中Si的含量不高于0.30%，低于母材中Si的含量。 2.2.2 T/P92鋼[6-7]
T/P92馬氏體鋼的韌性水平較T/P91低，蠕變強度較高，對于它們的填充金屬一般要求SMAW、SAW焊接時要保證室溫沖擊韌性CVN>41J。試驗已經證明，使用和T/P92相同化學成分的焊材將會導致焊接接頭韌性和蠕變強度的降低，尤其對SAW，這種情況更為嚴重。這樣以來必須對每種合金元素的作用以及合金元素之間的相互作用進行研究，以確定合適的焊材成分，同時最為重要的是對N、Ni、Mn、Co和B含量進行優化。C、N化合物的形成以及元素B對蠕變斷裂強度有著重要的影響，它們的加入增加了材料的屈服強度和抗拉強度，但降低了塑性和韌性。Mn和Ni對強度的影響不大，但是，Mn和Ni的含量超過基體金屬的上限能夠顯著改善焊接接頭的韌性，同時降低Ac1，一般它們的極限值由Ac1來確定。Mn和Ni的含量一般<1.5%，同時可以用Co來代替部分Ni。為了避免δ鐵素體的生成，應適當控制W的含量。B能夠提高蠕變強度，但降低焊接接頭的韌性，成分含量應控制在基體金屬下限左右。V、Nb、Co對韌性不利，同時易導致熱裂紋，因此其含量也應控制在下限左右。除了這些元素的影響，也應考慮Ti、Al氮化物的影響。 2.2.3 E911和T/P122鋼[5]
E911鋼的化學成分和T/P92鋼相似，其焊接接頭化學成分的分析可參照T/P92鋼的成分分析。對于T/P122鋼，由于其合金元素含量較高，焊接時，容易在焊接接頭中產生δ鐵素體。這兩種鋼焊接接頭成分的分析均可借鑒T/P91鋼和T/P92鋼的分析方法。Nb元素對沖擊韌性的影響較大，Ni對沖擊韌性的改善有利，但同時Ni還降低Ac1，故其含量不易太大。Mn和Si是有效的脫氧劑，合適的含量對于改善焊接接頭的性能有利。 2.3 新型馬氏體耐熱鋼焊接接頭的組織
這些新型馬氏體耐熱鋼顧名思義可知其組織包括焊接接頭的組織均為馬氏體。焊接接頭是一個不均勻體，對于不同的區域，因經歷的熱過程不同，導致微觀組織不同，例如馬氏體板條的位向、大小、原奧氏體晶粒度、碳化物的類型、形狀、分布等在BM、HAZ、WM的分布有或大或小的差異，當然其力學性能也有區別，如WM和BM的硬度、強度高于FG、ICHAZ，長期運行容易在FG、ICHAZ形成IV型損傷等。下面以T/P92鋼為例介紹一下這種馬氏體耐熱鋼焊接接頭的組織。
圖1給出了T/P92焊接接頭的宏觀和微觀組織形貌。宏觀形貌為均勻的多層焊縫金屬和回火的HAZ組成，HAZ寬度為2~3mm。
圖2給出了T/P92焊接接頭焊縫金屬的TEM像，可以看出在焊態下，組織為典型的回火
[8]
316 馬氏體+M23C6顆粒在原奧氏體晶界和亞晶界處的彌散分布，偶爾可以看到島狀的δ鐵素體，這種δ鐵素體處在M23C6顆粒的包圍之中。PWHT后，組織發生了相當大的回復，但馬氏體結構和M23C6顆粒在焊縫晶界的分布清晰可見，如圖2b所示。
在T/P92焊接接頭的細晶熱影響區(FGHAZ)，焊態下，發現了薄弱的回火馬氏體組織，馬氏體板條不清晰，M23C6顆粒的分布也不夠均勻，如圖3a所示。PWHT后可以觀察到亞晶以及低密度位錯的存在，其中部分亞晶已發生了多邊化，如圖3b所示。
圖1 P92焊接接頭在PWHT后的宏觀和微觀組織形貌
2.4 新型馬氏體耐熱鋼焊接接頭的力學性能
T/P9
1、T/P92(NF616)、E9
11、T/P122(HCM12A)焊接接頭合金元素含量較高，這些合金元素具有固溶強化和沉淀強化的作用，焊接接頭的力學性能水平較高。在室溫橫向焊接
317 圖2 P92焊接接頭焊縫金屬的TEM像a)焊態 b)PWHT
圖3 P92焊接接頭HAZ的TEM像a)焊態 b)PWHT 接頭拉伸試驗時斷裂發生在母材上，可以認為室溫下母材的強度低于焊接接頭。高溫下的蠕變性能有所差別，下面給出了母材和焊縫金屬的高溫蠕變性能。 2.4.1 母材的蠕變性能
圖4給出了不同鋼種在100MPa下運行100000h的使用溫度范圍?？梢钥闯鲂滦婉R氏體耐熱鋼的使用溫度已超過了600℃，且這些新型高Cr鋼的蠕變斷裂強度與奧氏體鋼相當。圖中雖然沒有給出T/P122鋼在同一條件下的使用溫度，但是相關資料已證實這種鋼的使用性能優于T/P92鋼，其抗氧化性較好， T/P122鋼的使用溫度也可在600℃以上。這些新型馬氏體耐熱鋼優越具有很好的抗蠕變性能和耐蝕性，能夠減少部件的厚度，提高使用溫度。 2.4.2 焊縫金屬的蠕變性能
許多試驗業已證明這些新型耐熱鋼焊接接頭的高溫失效位置主要在焊接接頭的熱影響區，熱影響區是焊接接頭的薄弱區域，這主要與其所經受的熱過程有關。對于焊縫金屬，一些試驗結果表明采用匹配焊接材料使得焊縫金屬的高溫(600℃、650℃)蠕變斷裂強度均低于母材。對于T/P9
1、T/P9
2、E911鋼采用匹配焊接材料焊接時可以得出以下結論：
1) 焊縫金屬的蠕變斷裂強度低于母材。
2) 隨著試驗持久時間的增加，焊縫金屬的蠕變斷裂強度與母材的差距越來越大。 新型馬氏體耐熱鋼的橫向焊接接頭高溫蠕變試驗的失效位置在HAZ的外側，即靠近母材的HAZ，一般稱之為細晶熱影響區和臨界熱影響區。這一區域在焊接過程中發生部分奧氏體化，大多數C、N化合物沉淀析出，PWHT時發生再結晶。由于缺少C、N等晶內強化元素，從而使這一區域的馬氏體組織發生軟化。在這一軟化區域經常發生IV型損傷，以前的經驗表明在
[5][9]
318 圖4 不同材料在100MPa/100000h下的最大使用溫度
所有的CrMo耐熱鋼中均存在這種現象。由焊接接頭的硬度測量也可知道這一區域的硬度比母材和焊縫金屬也低許多，一般情況下這種差距約在30HV左右。
橫向焊接接頭在高溫低應力下發生的IV型損傷是CrMo鋼的一個典型特征，然而在低溫高應力短時持久試驗下，焊接接頭的失效發生在母材處。從目前的電站使用經驗看這種焊接接頭的主要損傷還是IV型損傷，可見焊縫金屬的蠕變性能對焊接接頭的壽命影響不大，除非它和IV型損傷區共同作用。一些專家接受了這個觀點。同時，也存在其它兩種關于焊縫金屬對焊接接頭性能影響的觀點，特別是焊縫金屬的優化可以延遲IV型損傷的發生，這兩種觀點都認為焊縫金屬的蠕變強度將影響蠕變量在焊接接頭不同區域的分布。一種觀點是降低焊縫金屬的強度，使其與IV型區的強度相當。另一種觀點是擴大焊接接頭熔合區的寬度，這一區域的強度和母材相當，以減少IV型區的蠕變量，延長使用壽命。
普遍認為焊接接頭的失效模式受控于HAZ，但是目前關于焊縫金屬的選擇是否能夠延遲損傷或延長部件的使用壽命并沒有統一的觀點。 2.5 焊縫金屬的韌性
新型馬氏體耐熱鋼焊接時如果焊接參數選用不當，很容易產生粗大的馬氏體、沒有回火的馬氏體，還有可能形成δ鐵素體等，這些組織都對焊接接頭的韌性不利。雖然高溫時接頭的脆性斷裂是不可能的，但考慮水壓試驗、檢修等因素，通常對焊接接頭的室溫沖擊韌也有要求。影響焊接接頭的室溫沖擊韌性的因素如下： 2.5.1 接方法的影響
焊接方法將對焊接接頭的韌性有著重要的影響。采用GTAW氬氣保護焊，以及使用固體焊絲和金屬芯焊絲(MCW)可是使焊接接頭在PWHT后獲得較高的室溫沖擊韌性。韌性與氧含量有關，GTAW(氧含量100～200ppm)
319 2.5.2 化學成分的影響
一般情況下，能夠改善蠕變性能的元素均惡化焊縫金屬的韌性，例如Nb、V、N和Si等，其中N和Si的影響較小。能夠抑制δ鐵素體形成，保證獲得全馬氏體組織的合金元素對焊縫金屬的蠕變性能和韌性均有利。 2.5.3后熱處理的影響
焊后熱處理的目的是降低焊接殘余應力和改善組織性能。為了保證焊接接頭的韌性，焊后熱處理的回火作用是非常重要的，它可以使焊接接頭獲得完全回火的馬氏體組織。實際應用時涉及到回火溫度和時間的選擇。 2.5.4 其它因素的影響
焊接過程中發生的晶粒細化對焊接接頭的韌性也有一定的影響。此外，焊層厚度、焊接時的對口以及焊接環境等也對接頭的韌性有一定的影響。焊層厚度薄，韌性較高。
對于焊縫金屬，不同的標準對其室溫(+20℃)沖擊韌性有著不同的要求。對于T/P91鋼焊縫金屬，AWS沒有對其室溫(+20℃)沖擊韌性做出要求，但在非強制性的附錄A5.5-96中建議這種鋼焊接接頭的沖擊韌性可由廠商和顧客協商確定。在歐洲的EN 1599:1997中規定了這種鋼焊縫金屬的室溫(+20℃)沖擊韌性最小值不得低于38J，平均值不得低于41J。這些值與專家們提出的PWHT后室溫(+20℃)沖擊韌性在35~50J之間是一致的。
3 超超臨界機組鍋爐用新型奧氏體耐熱鋼的焊接[10-11]
鑒于高溫過熱器(SH)和高溫再熱器(RH)的蒸汽參數較高，在設計時必須充分考慮其煙氣側腐蝕和蒸汽側氧化的性能。一般的鐵素體耐熱鋼雖然強度上能夠滿足SH/RH的要求，但其抗煙氣側腐蝕和蒸汽側氧化的性能較差，不利于機組的安全可靠的運行，所以在SH/RH設計時，一般可采用奧氏體不銹鋼。目前超超臨界機組SH/RH的主要設計材料為TP347HFG、Super30
4、HR3C等。這些材料的合金含量如Cr、Ni等較鐵素體耐熱鋼有著很大的提高。為了保證焊接接頭和母材具有較佳的匹配性，焊接材料的選取也必須為奧氏體型焊接材料。奧氏體耐熱鋼由于熱膨脹系數大，導熱性能差，在焊接和使用過程中易出現下列問題： 3.1 晶間腐蝕
晶間腐蝕是奧氏體耐熱鋼一種極其危險的破壞形式。它的特點是沿晶界開始腐蝕，從表面上看，一般不容易發覺,但它使承壓管道焊接接頭的力學性能顯著下降和容易發生早期破壞。根據“碳化物析出造成晶間貧鉻”理論,在450～850℃范圍內，C和Cr易在奧氏體晶粒邊界處形成碳化鉻,使得晶粒邊界處局部貧鉻。晶界處的含Cr量被降低到小于12%，鋼材因此喪失了耐腐蝕性能。另外，Fe-Cr合金在400～550℃長期加熱時，會產生一種特殊的脆性,其硬度顯著提高，沖擊韌性嚴重下降,稱為475℃脆性。而在實際焊接過程中經過測量發現，焊接接頭往往是在400～550℃這個溫度區間停留的時間最長，所以對475℃脆性這個問題需要多加關注。 3.2 應力腐蝕裂紋
應力腐蝕裂紋(stress corrosion cracking 簡稱SCC)是應力和腐蝕聯合作用引起的一種低應力脆性裂紋。奧氏體不銹鋼線膨脹系數大，導熱性差，在結構復雜、剛度較大的情況下，焊接變形受到約束，焊后構件特別是焊接接頭存在較大的焊接殘余應力，而奧氏體耐熱
320 鋼的組織特征和腐蝕介質的存在，滿足了產生SCC的充要條件，從而使奧氏體不銹鋼產生SCC的傾向較大。奧氏體耐熱鋼的SCC有晶間、晶內和晶間/晶內混合等三種形式，但是以晶間SCC最常見。 3.3 熱裂紋
熱裂紋主要有結晶裂紋和液化裂紋兩種形式，結晶裂紋是在結晶后期，由于低熔點共晶形成的液態薄膜消弱了晶粒間的聯系，在拉應力作用下發生開裂的裂紋;液化裂紋是指近縫區或多層間部位在熱循環的作用下被金屬重新熔化，在拉伸力的作用下，沿奧氏體晶界開裂的裂紋。 3.4 再熱裂紋
由于奧氏體不銹鋼熱膨脹系數大，導熱率低，故在焊接時接頭附近的溫度場和變形量極不均勻，導致很大的殘余應力。在隨后的PWHT(SR)或者高溫服役時，殘余應力的釋放以及應力集中會使晶界的塑性變形較大，從而產生裂紋。這種裂紋一般出現在粗晶HAZ區，屬沿晶裂紋，在粗晶區易于擴展，擴展一旦遇到細晶組織即停止。
奧氏體不銹鋼焊縫熱影響區的劃分不像鐵素體鋼，盡管微觀組織的變化如晶粒長大、溶質的析出以及距熔合線0-5mm區域的碳化物分布的變化，但是并沒有相變發生，由于大的熱膨脹系數和低的熱傳導率，在與焊縫連接的母材中存在較大的塑性變形。這個應變影響區SAZ(strain affected zone)與焊接參數(如焊條直徑、電流/電壓以及電極的擺動幅度等)有關，能夠擴展到距熔合線約25mm處。
穩定化奧氏體鋼如TP321和TP347中的再熱裂紋是一個長期形成的過程。焊后冷卻過程中碳化物在母材位錯處的沉淀析出，導致晶內強化，晶界區域的蠕變集中以及后來形成的低塑性晶間裂紋。TP316由于沒有強碳化物形成元素和相對高的蠕變塑性，一度被認為對于再熱裂紋是免疫的?？墒?，在SAZ中存在復雜的多軸殘余應力，與單軸應力相比，塑性大量下降。在英國能源電站的TP316鋼焊接接頭中曾出現過再熱裂紋。以上提及的再熱裂紋部分地歸因于大零件的壁厚，其具有大的拘束。
對于奧氏體鋼，再熱裂紋發生在接近熔合線到距熔合線幾毫米范圍內，經常出現在最后一層焊道之下?？墒菍τ诤癖诨蚪Y構復雜的部件，再熱裂紋也存在于SAZ中。 3.5 疲勞裂紋
由于機組的頻繁啟停，容易在設備的高應力區域出現疲勞裂紋，疲勞裂紋很難被發現，但其危害性極強。焊接接頭存在缺陷(氣孔、夾渣、夾鎢、未熔合等)的區域容易形成疲勞源。
通過對奧氏體不銹鋼焊接接頭的大量等溫疲勞試驗，發現奧氏體鋼存在兩個奧氏體-鐵素體脆性轉變溫度范圍：350-550℃及550-950℃，Broek認為產生疲勞裂紋的因素主要有兩點 ，即碳、氮、鉻磷化物、鉻氧化物、σ相和其它中間相的共同沉淀作用;無任何沉淀相，但有復雜鉻化物的形成，容易造成晶格扭曲和晶間硬化作用。
碳化物和脆性沉淀相的含量低于6%時，疲勞裂紋的擴展速度不會超過正常狀態下的兩倍;但當Laves相、σ相和碳化物的含量超過7%時，疲勞裂紋的擴展速度會超過正常狀態下的五倍，;當σ相和碳化物的含量高于6%時，疲勞裂紋的擴展速度不是很穩定。
321 4 結束語
電站高溫焊接接頭的完整性對于電站的安全運行有著重要的影響，由于焊接接頭的組織性能不均勻，導致焊接接頭在運行過程中產生應力的再分配和蠕變應變在軟化區域的集中，使得這一區域有著早期失效的傾向。
1) 有焊接接頭的HAZ性能較差，相對來說它們是安全的薄弱部位。
2) 對于馬氏體耐熱鋼主要存在的問題有焊接接頭的脆化、熱影響區的軟化、焊接冷裂紋和長時服役時產生的IV型裂紋等。
3)對于奧氏體耐熱鋼主要存在的問題有焊接接頭中的晶間腐蝕、應力腐蝕、熱裂紋、再熱裂紋和疲勞裂紋等。
超超臨界機組鍋爐中的一些新型耐熱鋼在我國沒有使用經驗，應引起重視，在下面幾個方面加強研究，以保障我國超超臨界機組鍋爐的制造、安裝質量，確保超超臨界機組的安全運行。
1)新型耐熱鋼的合金化原理、冶金特點; 2)新型耐熱鋼的常溫及高溫性能;
3)新型耐熱鋼的焊接性及焊接工藝、焊后熱處理工藝和異種鋼焊接工藝; 4) 新型耐熱鋼的熱加工性能及工藝;
5) 新型耐熱鋼服役后組織、性能的變化規律及壽命評估。
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作者簡介
范長信，1962年出生，研究生，碩士，教授級高工，國際焊接工程師。長期從事電站金屬技術監督、電站材料焊接研究和電站鍋爐壓力容器檢驗工作。
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超臨界火電機組鍋爐范文第4篇
電力工程達標投產管理辦法(2006版)
第一章 總 則
第一條 為不斷提高電力工程建設管理和整體移交水平，充分發揮投資效益，提升企業經濟效益和綜合競爭能力，建立健全電力行業工程建設管理和卓越績效考核評價體系，規范電力行業達標投產管理，特制訂本管理辦法。
第二條 本管理辦法包括：火電工程達標投產考核標準、輸變電工程達標投產考核標準和水電工程達標投產考核標準三部分考核內容。
第三條 本管理辦法適用于火電工程單機容量300MW、水電工程裝機容量250MW(沖擊式、貫流式100MW)及以上新建、擴建或改建的發電工程，330kV及以上的輸變電工程。其它等級和類型的工程可參照執行。
第四條 本管理辦法以國家、電力行業頒發的關于電力建設的現行法律、法規、管理標準和技術標準及有關規定等為依據。遵循“節約型”、“環保型”的原則，達標投產不得以提高觀感質量為由，擅自提高裝飾和建設標準，力戒做表面文章和搞形式主義。
第五條 達標投產工程應貫徹落實事前、事中、事后全過程控制的原則，做到有計劃、有組織、有落實、有檢查、有記錄。
第二章 達標投產的考核
第六條 項目法人單位應結合工程的實際情況，根據本管理辦法的要求，在設備和施工招標前組織編寫工程項目的達標投產計劃，作為施工組織設計大綱的附件提交審查，在審定的基礎上制定達標投產實施細則，在所有的承包合同和工程實施過程中，都要體現達標投產計劃和細則的要求，并報上級主管單位備案。
第七條 達標投產工程在建設期間的動態考核，由項目法人單位和其上級主管單位負責。 第八條 達標投產考核原則上分自檢、預檢、復檢三個階段進行。
第九條
凡申請達標投產的工程，項目法人單位應進行達標投產自檢，并向其上級主管單位提交自檢報告和預檢申請，由上級主管單位根據項目法人單位的申請組織預檢。項目法人單位在預檢并經整改后，向上級主管單位提出達標投產復檢申請，由上級主管單位組織復檢。
上級主管單位可根據實際情況，將預檢和復檢合并一次進行。
1 電力工程達標投產管理辦法(2006版)
第十條
凡申請由中國電力建設企業協會(以下簡稱“中電建協”)統一命名和掛牌的達標投產工程，其復檢工作應由中國電力建設企業協會組織進行。
凡申報中國電力優質工程的建設項目，其復檢工作一般由中國電力建設企業協會組織進行。
第十一條 同期核準建設兩臺及以上機組的發電工程，達標投產考核可按單臺(首臺包括公用部分)或多臺進行。多臺申報時，仍按單臺考核評價。
輸電線路、變電站(換流站、開關站)為同期核準建設的，達標投產考核可以分別進行，也可以作為整體項目進行。整體申報時，仍分別考核評價。
第十二條 達標投產自檢
(一)由項目法人單位負責組織，設計、施工、調試、監理等參建單位和運行單位參加。
(二)自檢工作一般應在機組(工程)投產、性能試驗(火電)結束后1個月內完成。
(三)自檢內容：
1.逐項核查達標投產的八項必備條件。
2.在安全可靠、額定負荷運行(水電在當前最大負荷)工況下，按照本管理辦法的規定，對六個考核項目逐條、逐項地進行全面檢查，不得抽查。
3.對建設過程各階段質量監督檢查評價中提出的整改項目完成情況進行考核。 4.核查建設期工程管理評價、安全檢查、質量檢查、現場協調會等提出整改意見的完成情況。
5.嚴格按照本管理辦法六個考核項目的評分標準進行評定。
6.填寫“達標投產自檢結果表”和“達標投產申報表”，按本管理辦法附表3的要求，整理出版真實、齊全的“達標投產支持性材料”，并報送上級主管部門(另附電子版)。
(四)對全部滿足達標投產八項必備條件的工程，項目法人單位應向上級主管部門提交達標投產自檢報告和達標投產預檢申請。
(五)對不能全部滿足達標投產八項必備條件的工程，項目法人單位應向上級主管單位提交專題報告，說明原因并提出整改計劃。
第十三條 達標投產預檢
(一)由項目法人單位的上級主管單位負責組織，項目法人單位及設計、施工、調試、監理等參建單位和運行單位參加。
(二)預檢工作一般應在機組(工程)投產、性能試驗(火電)結束后3個月內完成。
(三)預檢內容：
1.重點核查達標投產八項必備條件。
2
電力工程達標投產管理辦法(2006版)
2.核查自檢結果中的扣分項及質量監督提出整改意見的完成情況。
3.檢查可能產生安全隱患、質量隱患及影響經濟運行的現場實物和工程檔案資料。 4.在安全可靠、額定負荷運行(水電在當前最大負荷)工況下，按“達標投產預檢結果表”對六個考核項目分別按不小于50%的比例進行抽查，并提出整改要求，作出考核評分，提出預檢報告。
5.核對、修改并完善“達標投產申報表”和“達標投產支持性材料” (另附電子版)。
(四)全部滿足達標投產八項必備條件的工程，應向復檢單位提交達標投產預檢報告和達標投產復檢申請。
第十四條 達標投產復檢
(一)由復檢單位負責組織。項目法人單位及設計、施工、調試、監理等參建單位和運行單位參加。
(二)復檢工作一般應在機組(工程)投產、性能試驗(火電)結束后6個月內完成。
(三)復檢內容：
1.逐項核查達標投產的八項必備條件。
2.核查預檢結果中的扣分項及質量監督各階段所提出整改意見的完成情況。 3.重點抽查可能產生安全隱患、質量隱患及影響經濟運行的現場實物和工程檔案資料。 4.在安全可靠、額定負荷運行(水電在當前最大負荷)工況下，對六個考核項目分別進行重點抽查，抽檢率應不小于50%，對關鍵部位和重要工序過程要進行追溯性核查，并提出整改要求;當預檢和復檢合并進行時，抽檢率應不小于60%。
5.核查同期核準建設的環保項目，是否做到“三同時”。
6.按照本管理辦法的評分標準進行評定，填寫“達標投產復檢結果表”。由復檢組提出復檢報告，按本管理辦法的規定報批。
第三章 達標投產的必備條件與評分辦法
第十五條 達標投產的必備條件
(一)工程建設項目符合國家基本建設法律、法規的有關規定。
(二)按設計全部完成建筑和安裝工程，通過質量驗收及質量監督;影響安全穩定運行的所有重大問題都已經解決。
(三)按相關規定全部完成調整試驗、啟動試運行及性能試驗(火電)工作，并移交生產。
(四)建設期未發生重大人身死亡事故、重大機械設備損壞事故、重大火災事故、特大交通事故、重大環境污染事故和重大垮(坍)塌事故。
3 電力工程達標投產管理辦法(2006版)
(五)分項、分部工程質量全部合格，且單位工程優良率：建筑工程不低于85%(水電75%)，安裝工程不低于95%(水電90%)。
(六)同期建設的環保項目在達標投產復檢時應符合設計，運行正常。
(七)火電機組達標投產復檢考核等效可用系數：300MW級機組應不低于85%，600MW級機組應不低于80%，600MW級以上機組應不低于75%;水電機組：不低于85%;輸變電：不低于90%。
(八)達標投產復檢六個考核項目的得分率分別達到80%以上。 第十六條
達標投產的考核評分標準
(一)火電機組：標準分為 1000分
其中：安全健康與環境管理150分、建筑工程質量與工藝150分、安裝工程質量與工藝200分、調整試驗及技術指標200分、工程檔案管理100分、工程綜合管理200分。
(二)輸變電工程：標準分為1000分
其中：安全健康與環境管理150分、建筑工程質量與工藝150分、安裝工程質量與工藝200分、質量控制指標及調試技術指標200分、工程檔案管理100分、工程綜合管理200分。
(三)水電工程：標準分為1000分
其中：安全健康與環境管理150分、土建工程質量工藝與進度控制300分、機電及金屬結構工程質量與工藝200分、調整試驗及技術指標100分、工程檔案管理100分、工程綜合管理150分。
第十七條 各考核項目中的子項不設扣分限額，考核時不扣分即得分。
第十八條 為追求觀感質量，違反質量與工藝標準，擅自增加抹面、噴涂等工序遮掩瑕疵;管、線不走捷徑，片面追求美觀和集中效果的，加倍扣分。
第十九條 量化的考核指標，嚴格按本管理辦法的考核標準統計填報。瞞報、虛報指標加倍扣分，情節嚴重的取消達標投產資格。
第二十條 難以量化的考核項目，按本管理辦法考核標準的范圍、內容、數量和計量單位等進行核查。
第四章 達標投產工程的命名
第二十一條 凡通過達標投產復檢的機組(工程)，經上級主管單位審核認定后，由上級主管單位命名為“達標投產機組(工程)”。
第二十二條 凡經中電建協復檢、審核，并符合達標投產考核標準的機組(工程)，由中電建協命名 “達標投產機組(工程)”，統一頒發證書、獎牌，并根據申報單位的建議，對建設、運行單位及設計、施工、調試、監理等主體參建單位分別頒發證書、獎牌。
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電力工程達標投產管理辦法(2006版)
第五章 獎罰辦法
第二十三條 建議項目法人單位對達標投產工程做出貢獻的主體參建單位給予適當的物質獎勵。
第二十四條 建議工程建設招標單位在工程招標中，對具有達標投產業績的主體參建單位，在同等條件下優先選用。
第二十五條 對達標投產工作中弄虛作假，考核結果與實際嚴重不符，經核查屬實者，取消命名、收回獎牌。
第六章 附 則
第二十六條 本管理辦法自2006年5月1日起實施。 第二十七條 本管理辦法由中國電力建設企業協會負責解釋。
5 電力工程達標投產管理辦法(2006版)
電力工程達標投產管理辦法
條 文 說 明
第一章 本章闡明了編制本管理辦法的目的和依據： 1.體現了適應電力體制改革新形勢、新特點的需要。
2.采用了新頒布的國家和行業工程建設管理標準、技術標準，如《卓越績效評價準則》GB/T 19580-200
4、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB 50300-200
1、《電力建設施工質量驗收及評定規程 第1部分：土建工程》DL/T 5210.1-200
5、《水利水電基本建設工程單元工程質量等級評定標準 第1部分 土建工程》DL/T 5113.1-200
5、國家電監會辦公廳 建設部辦公廳辦電輸(2006)8號《關于開展電力工程建設標準強制性條文實施情況檢查的通知》。
3.加強了對現行國家有關工程建設法律、法規和規范性文件的執行力度，如《建設工程質量管理條例》(中華人民共和國國務院令第279號)、《工程建設標準強制性條文》、《電力建設工程質量監督檢查典型大綱(火電、送變電部分)》(電建質監〔2005〕57號)、《水電建設工程質量監督大綱(試行)》(國電水電質監〔2002〕13號)。
4.增加了近年來電力工程應用脫硫、脫硝、直接空冷、750kV超高壓輸變電新技術、循環流化床鍋爐、燃氣輪機、抽水蓄能等工程質量控制及檢查的內容。
5.引入了“國家優質工程質量獎”、《國家工程建設質量管理獎》、“中國建筑魯班獎”等國家級獎項現行評選辦法的相關內容。
6.總結電力行業十年來達標投產工作經驗，健全了電力工程建設質量管理和卓越績效考核評價體系。
7.本管理辦法強調了實現達標投產必須是全過程控制和系統的工程建設管理，既是電力工程達標投產的事前策劃、事中過程控制和事后卓越績效考核評價的管理體系，也是實施創優的指導大綱。
8.明確了達標投產考核的具體操作辦法。
第十條 本條所稱“凡申報中國電力優質工程的建設項目，其復檢工作一般由中國電力建設企業協會組織進行”指實施后期，對照本管理辦法，認為符合達標投產考核標準，基本符合優質工程申報條件，計劃申報中國電力優質工程的，其達標復檢工作一般應由中電建協組織復檢，對已具備完善的達標投產考核能力的大型電力企業，也可自行組織復檢。
第十一條
本條所指的輸電線路及變電站分別申報時其容量界定為：線路100km以上;三相變壓器容量：500kV 750MVA;330kV 240MVA。
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電力工程達標投產管理辦法(2006版)
第十二條 達標投產檢查中“支持性材料”指直接針對考核項目的主要依據資料清單或數據。與“備查資料”的不同點在于，達標投產階段備查資料一般以檔案為主，支持性材料是進一步核實原始資料的提綱。
例：“合法性依據證明文件一覽表”是支持性材料，由項目法人單位提交檢查人。內容包括歸檔號、文件名稱、發文單位。而表內所指具體文件及內容則是“備查資料”，現場檢查時檢查人可到檔案室核實原件。
“達標投產支持性材料”包括以下內容：
一、安全健康與環境管理 1.安全情況匯報總表。
詳細說明事故考核結果。匯總表應包括機組建設期內各參建單位按全口徑統計的全部事故。
2.保安電源動作情況匯總表。
詳細說明第5條保安電源的考核結果。匯總表應包括機組建設期內，保安電源、備用電源、UPS、事故照明電源等各類保安性電源的全部自投情況。
3.起吊設施使用許可證匯總表。
分別統計各參建單位施工用的全部起吊設施和機組運行檢修用的各類起吊設施，匯總表應包括起吊設施的名稱、型號、規范、使用單位、安裝地點、使用許可證發放單位和有效期等內容。
二、建筑工程質量與工藝
1.“火電建筑、安裝靜態質量評定匯總表”，見《火電工程調整試運質量檢驗及評定標準(1996年版)》(建質〔1996〕111號)附表1，按機組匯總，另附建筑單位工程名稱清單。公用系統計入首臺機組。
2.本專業采用的技術標準清單
3.建筑工程主要里程碑工期計劃、實際完成情況匯總表。
三、安裝工程質量與工藝
1.“火電建筑、安裝靜態質量評定匯總表”同上，按機組匯總，另附安裝單位工程名稱清單。
2.安裝工程主要里程碑工期計劃、實際完成情況匯總表。
3.受監焊口焊接質量統計表，其中應包括被焊部件材質、外觀檢查及無損檢驗、應檢當量數、一次合格當量數、返修當量數及一次檢驗合格率等內容。
四、調整試驗及技術指標
7 電力工程達標投產管理辦法(2006版)
1.分系統試運項目驗收簽證匯總表。
2.進入168h滿負荷試運時水汽品質化學監督原始記錄及168h滿負荷試運期間水汽品質化學監督記錄。
3.熱控自動投入率統計表，包括機組進入168h滿負荷試運時和168h期間，按《火電機組熱工自動投入率統計方法》的規定統計的熱控自動投入率。
4.熱控儀表投入率統計表按設計全數統計。
5.電氣自動裝置投入率統計表，包括發變組、各級廠用電和升壓站等全部電氣自動裝置。 6.電氣保護裝置投入率統計表，包括發變組、各級廠用電和升壓站等全部電氣保護裝置。 7.電氣儀表投入率統計表按設計全數統計。
8.耗燃油統計表，是指本臺機組從首次點火吹管至完成168h滿負荷試運期間全部消耗的燃油量，還應說明點火方式和燃油的計量方法等。
9.168h滿負荷試運曲線，應是在線錄制的24h一張(時間坐標最好設定為12格)便于確認負荷、壓力、溫度、流量等主要參數值的彩色曲線。
10.可靠性統計表，包括機組等效可用系數、強迫停運率、強迫停運次數和非計劃降出力等，應符合電力可靠中心的規定。原始資料備查。
11.考核期化學監督項目一覽表是機組逐月統計的水汽合格率。應由生產運行單位提供。 12.供電煤耗統計計算表。
供電煤耗應是機組投產6個月期間任意2個月供電煤耗的平均值，并應提供計算依據。 13.熱控監測儀表匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 14.DAS模擬量匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 15.DAS開關量匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 16.熱控保護裝置匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 17.熱控自動裝置匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 18.電氣監測儀表匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 19.電氣繼電保護裝置匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。 20.電氣自動裝置匯總表，可按設計全數統計。凡不能正常投運的需要說明原因。
五、工程檔案管理(不編入支持性材料冊中，但復查時由檔案部門提供備查) 1.由檔案部門提交，包括移交案卷類別、案卷數、批次、移交單位、日期、接收單位、移交人、接收人情況一覽表。
2.建設項目檔案保存單位與保管期限表。見附表6。
六、工程綜合管理
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電力工程達標投產管理辦法(2006版)
1.由設計單位提出的“設計變更費一覽表”(即該工程的全部設計變更發生費用的統計表)，包括由建設單位提出的工程建設全部工程洽商單所發生的費用增減清單。
2.合法性依據文件一覽表，由項目法人單位提交。包括歸檔號、文件名稱、發文單位。 3.由項目法人單位提交主要參建單位中標項目及其相對應的資質、管理體系認證一覽表。 4.機組建設質量總評表
5.由生產單位提出的包括該工程主設備、主系統和輔助設備等未消除的缺陷項目一覽表。 第十三條 本條明確了達標投產預檢工作的三方面要求。預檢工作對八項必備條件必須逐項核查，按“達標投產自檢結果表”進行核查。
預檢查組成員資格：
1.熟悉電力建設程序及相關標準，從事電力建設工作十年以上，有豐富的實踐經驗。 2.經過達標投產管理辦法的培訓，掌握達標投產現場檢查方法和程序，熟悉考核項目的考核內容、要求和扣分標準。
3.身體健康、邏輯思維敏捷、語言表達能力強，具有一定的文字能力。能適應高節奏的現場檢查工作。
4.認真、公正的履行職責，誠實守信、廉潔奉公。 第十四條 本條明確以下內容：
(一)由復檢單位負責組織。 1.復查組成員資格： 1.1 具備預檢組成員資格
1.2 熟悉電力建設程序、精通電力建設相關標準，有豐富的實踐經驗，在電力行業內曾擔任過大中型電力工程技術負責人，具有高級工程師及以上職稱。
2.復查迎檢工作注意事項：
2.1 由項目法人單位的上級主管單位向復查單位提交復查申請、申報表，組織迎檢組。 2.2 迎檢組向現場復查組的每位專家提供迎檢資料一冊，包括匯報材料、申報表、達標投產支持性材料、預檢報告和專業配合人員名單。
3.復查程序：
3.
1達標投產復檢匯報會(首次會)：由復檢組組長主持，復檢組成員、各主要參建單位、運行部門領導及專業人員參加。由建設單位為主圍繞達標投產考核內容進行匯報，主要參建單位和運行部門可作補充。匯報會時間包括光盤播放在內一般為60～90分鐘。
3.
2迎檢人員應是參建單位和運行單位被檢工程項目相關專業負責人，熟悉達標投產預檢結果。
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3.3 現場實物復查應備好安全帽、手電筒、檢測工具，如靠尺、塞尺、測溫儀、測振儀、電阻測試儀、力矩扳手及經緯儀等勞動保護用品及器具;生產運行人員應做到現場復查配合及時到位。
3.4 資料核查應事先對照考核內容，本著滿足完整、準確、高效檢查的原則，落實好備查資料和地點。檔案管理人員應做到配合及時到位。
3.5 復查組內部溝通會議
3.6 達標投產復檢總結會(末次會議)：由復檢組組長主持并作復檢總結，各專業組復查專家作專業點評。達標投產復查結論上報復查組的派出單位審核批準。
(三)核查同期核準建設的環保項目，是否做到“三同時”是指：“同時設計、同時施工、同時投產”，首臺機組投產時僅考核運行是否正常。
第十八條 本條是“力戒做表面文章和搞形式主義”的體現，倡導嚴格執行工藝和驗收標準，一次成優原則的導向。
第十九條 本條是對“瞞報、虛報指標者”的懲罰。
第二十六條 本管理辦法自2006年5月1日起實施，原則上2004版應同時廢止，考慮到2004版和2006版的過渡，正在執行2004版的工程項目，項目法人單位可根據工程實際情況適當延長2004版的執行期。
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電力工程達標投產管理辦法(2006版)
火電工程達標投產考核標準
中國電力建設企業協會
2006年4月
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