19年思想匯報范文第1篇
1 實驗結果
表1為河源斷裂新豐江段花崗巖質構造巖 (以下簡稱構造巖) 的部分物理、力學參數[2]。
圖1為構造巖的三軸強度包絡線 (據文獻[2]) 。包絡線的B點為6.1級地震時震源斷裂內的等效應力狀態[3] (巖石三軸強度摩爾包絡線的一些相關知識, 及其在地學中的應用方法。
現代構造應力場的光彈實驗資料給出[4]:新豐江地區的σ1方向約為N (30°±3°) W。
2 發震斷裂分析
2.1 據實驗結果
2.1.1 巖體的理論破裂角
設巖體的理論破裂角為θ, 由同類巖石的三軸強度包絡線中得到, 其公式為:
式中Ф為巖石的內摩擦角, θ系破裂面法線與主壓應力σ1方向所夾的銳角。設震源處的巖石類似上述構造巖, 則Ф=40.7° (見表1) 。代入式 (1) 得θ=65°?？芍緟^巖體的理論破裂面為一組與σ1方向的夾角為±25°的共軛剖面。
2.1.2 本區易破裂的斷裂
文獻[4]指出:若巖體內含薄弱結構面, 當弱面走向與σ1方向所夾的銳角β約≤50°時, 容易沿弱面發生破裂。分4種類型: (1) 10°<β≤50°時, 沿原弱面發生剪切滑移破裂; (2) 0°≤β≤10°時, 沿原弱面發生張性破裂; (3) 當存在多個 (組) 不同走向的弱面時, β=25°～30°的弱面最易破裂; (4) β>50°的弱面與無弱面的完整巖體一樣, 不易引起破裂。
在現代構造應力場中, 新豐江地區的σ1方向為N30°W。將弱面等效于斷裂面, 并置于地理坐標系 (E、S、W、N) 中, 如圖2所示。圖中顯示出, 新豐江地區巖體的斷裂, 存在3組具有破裂條件的走向范圍: (1) N20゜E～N20°W; (2) N40°W～N80°W; (3) N20゜W～N40°W。
前2組為沿走向的剪切滑移破裂 (圖2中用灰色底紋充填) ;第3組為垂直走向的張性破裂 (圖2中用平行的短弧線充填) 。張性破裂只發生在斷裂淺部, 系巖體的張性變形所致[5]。
2.2 據震源機制的節面解
文獻[1]記載了6.1級地震震源機制解的2個節面, 走向分別為N28°W和N62E°。書中還較詳細的介紹了有關學者們對該地震震源斷裂所對應的節面的不同判斷。
2.3 本研究判測
既符合實驗結果, 又符合震源機制解, 即同時滿足實驗和實測條件的震源斷裂只有NNW走向的斷裂。因此, 本文贊同文獻[1]的判斷:1962年3月19日新豐江Ms6.1水庫誘發地震的發震斷裂為N N W走向的石角-新港-白田斷裂。
3 結語
(1) 1962年3月19日新豐江Ms6.1水庫誘發地震的發震斷裂為:N N W走向的石角-新港-白田斷裂。 (2) 一條大、中型斷裂, 是由一系列走向不盡相同、大致平行的分段斷裂和小斷裂集合而成。它的總體走向, 實質是平均意義上的趨勢性方向。實際破裂往往發生于與總體走向有一定誤差的分段斷裂中。在實驗及其數據的處理過程中, 使用的是斷裂的總體走向, 其結果與實際情況常存在著較大的誤差。因此, 本文上述所謂的易破裂斷裂, 其走向有一個較大的變化范圍。 (3) 本區的主壓應力方向。實驗的是由模擬地震震中密集度方法得到 (文獻[4]) , 屬平均性質的, 有較大的誤差;由震源機制解得的, 也存在較大誤差, 且只代表震源處局部有限的區域。因此, 二者的數值有差別。
摘要：利用新豐江河源斷裂內花崗巖質構造巖的三軸壓縮實驗結果, 結合震源機制解以及光彈實驗所得的新豐江地區現代構造應力場等資料, 對1962年3月19日新豐江Ms6.1水庫誘發地震的發震斷裂進行了綜合研究。研究結果支持該地震的發震斷裂為走向NNW的石角-新港-白田斷裂的結論。
關鍵詞：新豐江水庫,誘發地震,發震斷裂,實驗研究
參考文獻
[1] 丁原章.廣東和香港地震風險概論[M].香港有限公司, 2004.
[2] Yan Yuding、Li Yalin、Zhang Zhuan, et al.Experiment on Hydraulic Frac-turing in Rock and Induced Earthquake[J].Earthquake Research in China, 2005, 19 (4) :354～370.