尾礦庫變形分析報告范文第1篇
工程名稱：
建設單位：
設計單位：
勘察單位：
監理單位：
施工單位：
項目負責人：
總監工程師：
×××尾礦庫工程質量評估報告
1工程概況 1.1工程名稱： 1.2勘察單位： 1.3設計單位： 1.4施工單位： 1.5監理單位： 1.6建設單位：
1.7×××尾礦庫位于×× 2評估依據
2.1國家的法律、法規和行政規章，主要有： 《中華人民共和國建筑法》 《建筑工程質量管理條例》 《中華人民共和國合同決》 《工程建設監理規范》
《建設工程斟察設計管理條例》(2000年9月20日實施) 2.2工程勘察設計文件
施工圖紙、設計說明和設計指令的標準圖集 設計交底會議紀要、設計變更文件 建設單位提工程變更文件 2.3合同
建設單位與監理單位簽訂的建設工程監理合同 建設單位與施工單位簽訂的建設工程施工合同 3質量保證體系評估
3.1建筑材材、半成品、成品合格證、質保單、復試報告等各項質量保證資料齊全;對于所進場的材料，指令了專人負責，進行了嚴格管理;并對進場材料及時取樣，送檢測單位專檢合格后方予使用把關嚴格。
3.2委托檢測中心出具了混凝土的配合比，試塊勻在監理見證下隨機抽樣制作，樣本數符合規定，砂漿、混凝土試塊養護符合規范規定要求。
3.3各分部、分項工程的施工，能夠嚴格把關，有自檢、互檢制度和專職質量員監督員負責各項檢查工作，有較完善的質量管理體系。
3.4隱蔽工程驗收手續上與施工進度同步，隱蔽驗收資料齊全。
5分項工程工程施工質量情況 5.1模板工程
5.1.1經檢查驗收、模板具有足夠的強度、剛度、撐拉桿固定件牢固穩定; 5.1.2模板接縫不大于1.5mm，模板上每處粘漿和漏涂隔離劑累計面積不大于1000m²。符合要求。
5.1.3模板工程評定合格(不參加評定)。 5.2鋼筋工程
5.2.1鋼筋的品種規格及質量符合設計要求和有關標準規定，鋼筑表面潔凈，無損傷、油污、老銹。鋼筋的規格、加工形狀、尺寸、數量、錨固長度和接頭位置勻符合設計要求和施工規范規定。鋼筋焊接由持合格上崗證焊工操作，焊接頭機械性能試驗合格。保證項目符合要求。
5.2.2鋼筋綁扎缺扣、松動的數量不超過應綁扎數量的10%。鋼筋綁扎、彎鉤形狀、朝向、接頭部位和搭接長度符合規定。箍筋數量符合設計要求，彎鉤角度和平直段的長度符合施工規范?；旧享椖糠弦?。 5.2.3允許偏差項目
①骨架的寬度、高度允許偏差±5mm，實測10個奌，有9個奌在允許的偏差范圍內，占90%;②骨架長度的允許偏差±10mm，實測10個奌，有9個奌在允許偏差的范圍內，占90%;③受力鋼筋間距允許偏差±10mm，實測10個奌，有9個奌在允許的范圍內，占90%;④箍筋構造筋間距允許偏差±20mm，實測10個奌，有8個奌在允許的偏差圍內，占80%;⑤受力鋼筋保護層允許偏差10mm，實測10個奌，有9個奌在允許的偏差范圍內，占90%;總共測奌50個，有44奌在允許的偏差范圍內，占88%。 5.2.4鋼筋工程評定合格 5.3混凝土工程
5.3.1混凝土有水泥、水、骨料等符合設計要求和施工規范規定混凝土按配合比、試驗報告配制，原材料計量、攪拌、養護和施工縫處理符合施工規范規定。保證項目符合要求。
5.3.2混凝土振搗密實，每個檢查處的蜂窩面積每一處不大于200cm²，累計不大于400mm²。
5.3.3混凝土工程評定為合格。
7監理評定結論：
7.1該工程符合《建設工程質量管理條例》的質量要求、施工方法、工藝、設計方案相結合，工程實體合格，使用功能滿足設要求; 7.2質保資料齊全; 7.3工程觀感良好;
7.4評估意見，綜上所述，尾礦庫整改工程滿足驗評標準合格等級，評定合格工程，具備竣工驗收條件。
現場監理工程師：
總監理工程師：
尾礦庫變形分析報告范文第2篇
烏龍泉礦尾礦擴容工程
監 理 工 作 報 告
武漢星宇建設工程監理有限公司
2014年4月29日
一、工程概況
1、項目名稱：武鋼礦業有限責任公司烏龍泉礦尾礦擴容工程
2、建設地點：烏龍泉礦大洪山尾礦庫
3、工程性質：該工程為鋼礦業有限責任烏龍泉礦尾礦庫向下游擴容工程。
4、工程規模：初期壩頂軸長150.02m，壩頂寬度為4m，壩頂高程70m;副壩壩頂軸長77.11m，壩頂寬度為4m，壩頂高程70m。
5、工程投資情況： 本工程中標價792.8848萬元，其中施工圖工程總價款668.1966萬元。
6、工程工期情況：該項目開工日期為 2013 年 11 月 28 日，完工日期為 2014 年 4月29 日。
7、工程參建單位：
建設單位：武鋼(集團)礦業有限責任公司 設計單位：中冶長天國際工程有限責任公司 勘察單位：中國水電顧問集團中南勘測設計研究院 施工單位：武漢鋼鐵集團宏信置業發展有限公司
監理單位：武漢星宇建設工程監理有限公司
二、質量評估依據
1、本工程施工承包合同、建設監理合同等有關文件。
2、工程設計圖、技術文件及涉及設計變更的業務單、會議紀要等。
3、工程實物質量檢驗、檢測資料和相關的質量保證資料。
4、國家及行業現行的有關技術規程、規范、標準 :
《建設工程監理規范》(GB50319—2000) 《巖土工程勘察規范》(GB50021—2001) 《建筑工程施工質量驗收統一標準》(GB50300—2001) 《地基與基礎工程施工及驗收規范》(GB50202—2002)(GB50203-2002) 《工程測量規范》(GB50026—2007) 《碾壓式土石壩施工規范》(DJ/T5129—2001) 《水利水電工程土工合成材料應用技術規范》(SL/T225—98) 《尾礦設施施工及驗收規程》YS5418—95; 《選礦廠尾礦設施設計規范》ZBJ1-90; 《尾礦庫安全技術規程》AQ2006-2005; 《尾礦設施施工及驗收規程》YS5418-95; (JGJ98-2000) 《砌筑砂漿的配合比設計規程》 《碾壓式土石壩設計規范》SL274-2001; 《水工混凝土結構設計規范》SL/T191-96; 《構筑物抗震設計規范》GB50191-93; (SD108) 《水工混凝土外加劑技術規范》 (GB175-1999) 《硅酸鹽水泥和普通硅酸鹽水泥技術規范》 《建設工程安全監理規程》DB13J68-2007 《建筑工程冬期施工規程》(JGJ104—97)
三、工程監理情況
本工程監理公司依照法律、法規和工程建設強制性標準以及有關技術標準、設計院文件和建設工程承包合同，代表建設單位對施工質量實施了監理。為了確保工程結構安全和使用功能，重點抓了以下工作：
1、認真審閱了施工單位編制的施工組織設計，對已審定組織設計中確定的質量保證體系、質量目標和質量措施，督促施工單位貫徹執行。
2、要求施工單位按照工程設計要求、施工技術標準和合同約定，對建筑材料進行了檢驗，總監理工程師進行審核簽字。對工程中所使用的鋼材、水泥、砂、石料、止水帶、土工材料等重要材料配件，均做到“三證”齊全。防止不合格材料用到工程上。 對涉及結構安全的試塊、試件以及有關材料，在監理工程師的監督下現場取樣，取樣制作、養護條件和強度等符合施工技術標準和設計要求。
3、在監理過程中，監理工程師按照工程監理規定的要求，采取旁站、巡視和平行檢驗等形式，對工序質量進行了監督檢查，在施工過程中，監理工程師對發現的質量問題和缺陷發出監理通知，施工單位均做了及時整改，并經監理工程師檢查驗收。施工中的技術檔案和施工管理資料基本完整。
4、在施工過程中，各階段的施工驗收工作均按照《尾礦設施施工及驗收規程》YS5418—95執行，混凝土澆筑、地基驗槽、壩體碾壓、隱蔽工程驗收在質檢部門監督下建設、勘察、設計、施工、監理等單位參加的共同驗收，驗收結論符合勘察設計和施工質量標準要求。
5、施工單位按照《尾礦設施施工及驗收規程》YS5418—95對分部、分項和單位工程的質量驗收程序和組織符合要求，經檢驗評定，初期壩分部、溢水塔分部、排洪涵洞分部以及輔助工程分部工程質量合格，監理工程師審核同意。
四、分部工程質量評價
本工程依據設計文件、工程質量標準、施工驗收規范和國家有關質量標準、規定進行檢驗評定，本工程分為 4 個分部工程：壩體、溢水塔、排洪系統、壩間截洪溝。
1、壩體 該分部工程共分 4 個分項工程，壩基開挖、壩體填筑、反濾層及土工布鋪設、塊石護坡。 (1)壩基開挖： 初期壩施工時間為 2013 年11月 28 日至 2013年12月12日，，副壩施工時間為2014年1月6日至2014年1月10日，初期壩位于蘆葦蕩，該處地質環境復雜，施工難度較大，施工前采取圍堰排水，并將淤泥進行清理后，進行土方開挖作業。 按設計施工圖紙要求開挖到位，壩基開挖完成后，建設單位組織了由勘察、設計、監理及施工單位參加的聯合驗收，對挖槽質量進行了簽證確認。
(2)、壩體填筑： 初期壩壩體堆石施工時間為 2013 年12月 13 日至 2014年1月15日，，副壩壩體堆石施工時間為2014年2月27日至2014年3月20日，嚴格按設計要求，壩體采用的堆石料中粒徑小于2cm的不大于5%，堆石料粒徑大于20cm的應占總量的50%以上，最大粒徑不超過碾壓厚度，堆石料的飽和抗壓強度應大于30MPa。采用18T的振動碾來回碾壓，碾壓厚度為0.8~1.2m，碾壓后，其石料的孔隙率小于35%。碾壓施工10000m³堆石后取樣做實驗干容重大于1.9T/ m³，施工中嚴格控制回填標高和分層碾壓厚度，確保碾壓質量，并及時通知檢測單位進行檢測實驗，合格后進行下道工序。
(3)、反濾層及土工布鋪設：2014年2月27日至2014年3月20日初期壩、副壩壩體上游坡碎石反濾層及土工布施工，土工布鋪設坡比為1:1.75，上游坡鋪設反慮層，反慮層采用三層：第一層d=30~50mm碎石,水平厚度1.0m;第二層鋪設土工布;第三層d=30~50mm碎石，水平厚度1.0m，鋪設厚度0.5m，上游土工布施工，從壩頂位置按1:1.75坡比鋪設至挖開標高，再挖1m寬的槽將土工布埋入壩基以下2m處，并沿軸線方向每隔5m做一次折疊，折疊寬度為0.2m,采用的土工布型號為400g/C㎡，土工布進場后及時進行取樣送檢，檢測報告符合設計要求，完工后組織聯合初步驗收，質量評定為合格。
(4)、塊石護坡：上游壩面護坡為干堆石，完成面坡比為1:2，下游壩面采用500mm厚干砌塊石護坡，坡比為1:1.75，完工后組織聯合初步驗收，質量評定為合格。
2、溢水塔
溢水塔設計位于老壩壩底，該處淤泥質土，且地下水極為豐富，由于施工困難，為保證工程質量，征得業主同意及設計院變更，在平行于老壩方向平移20m，平移后溢水塔基礎按設計要求開挖至持力層。溢水塔基礎及主體采用C30砼，塔座以上分3層，每層層高3m,總高度9m，溢水塔施工除滿足了清基、砼、鋼筋和模板規范要求外，塔身垂直，頂和底傾斜度均不大于±5cm，實測數據合格，該分部工程完工后組織初步驗收，共6個子分部，30個分項工程，241個檢驗批，質量保證資料齊全，工程質量評定為合格。
3、排洪系統：Ⅰ型管、Ⅱ型管、Ⅲ型管、1#、2#、3#結合井、消力池、排水斜槽均采用鋼筋砼結構，砼標號采用C25，墊層砼標號均采用C15，鋼筋采用Ⅰ、Ⅱ級筋?；A均按設計要求開挖至持力層。排水涵洞沿線局部地基為松軟土及淤泥質土，采取25%毛石砼換填，
(1)、Ⅰ型管、Ⅱ型管、Ⅲ型管：Ⅰ型排水涵管內徑為D=1200mm,Ⅱ型排水涵管內徑為D=1500mm,Ⅲ型排水涵管內徑為D=2000mm，每8.0m設一條伸縮縫，縫內放635型橡膠止水帶。伸縮縫寬2cm，止水帶內外用瀝青麻絲填塞，嚴格按設計要求施工，并對原材料進行取樣送檢，檢測報告合格。 (2)、1#、2#、3#結合井：1#結合井內徑為D=3500mm,凈高H=3500mm, 2#結合井內徑為D=3500mm,凈高H=3500mm, 3#結合井內徑為D=2000mm,凈高H=2200mm。結合井與排水管或排水斜槽結合處均設置沉降縫，并以635型橡膠止水帶止水，用瀝青麻絲填塞，外壁涂刷瀝青兩邊。
(3)、消力池施工：消力池尺寸長×寬(出口)×高=5m×5m×1.5m，在排水口設消力池及八字式倒流翼墻，鋼筋、砼施工嚴格按設計及規范要求施工。
(4)、排水斜槽：排水斜槽基礎按設計要求坐落在老土上，并每8.0m設一條伸縮縫，縫內放635型橡膠止水帶，鋼筋、砼施工嚴格按設計及規范要求施工。
排洪涵洞共分為4個子分部工程. ，消力池、3個溢水塔間排洪涵洞為3個子分部。施工時間為4.21-11.6，排洪涵洞分部工程于12月20日組織初步驗收，共7個子分部，34個分項工程，278個檢驗批，質量保證資料齊全，工程質量評定為合格
4、壩間截洪溝：
壩間截洪溝共分為4個子分部工程初期壩壩底截洪溝、副期壩壩底截洪溝、東邊底截洪溝、西邊底截洪溝，四個截洪溝均采用C20素砼，斷面為到“八”字形，溝壁坡比為1:0.5，壁厚200，底板寬度1000mm，厚度為250mm，截洪溝施工按設計圖紙要求施工，施工資料及質保資料齊全，工程質量評定為合格。
五、施工過程質量事故及處理結果 施工過程中監理單位建立制定了完善的質量控制、管理制度，避免出現不按設計、規范施工，違章操作等情況及時制止，并督促施工單位加強內部管理。由于制定了行之有效的質量事故控制和調查處理程序，整個施工過程無任何質量事故發生。
六、單位工程質量評價
本工程從2013 年 11 月 28 日開工，至 2014年4 月 29日竣工，施工單位按照《尾礦設施施工及驗收規程》YS5418—95標準要求的程序評定，由技術負責人組織企業有關部門進行單位工程質量自檢合格并提出預驗收申請。在 2014 年 4月 29 日，由建設單位單位組織的，由建設、設計、勘察、監理、施工等單位參加的，共同對工程進行了初驗，由監理單位對工程質量進行評定。
1、單位工程共 4 個分部工程，4個子分部工程，23個分項工程，534 個檢驗批，分部、分項工程的劃分基本符合標準要求，無不合格分部、分項工程。
2、單位工程觀感質量評定為一般。
3、監理見證取樣混凝土試塊C15 共10 組，C25 試塊共 48 組，C30試塊共2組，見證取樣實驗，結果合格。
4、施工單位對該工程質量控制資料進行了收集整理和檢查，認為工程建設檔案資料齊全完整，施工單位已按合同完成所有施工內容，監理合同已按規范履行，勘察、設計單位在施工過程中給予了很好的配合，工程施工內容已按設計要求完成，各項功能均可正常使用，監理檔案資料已整理完畢。
尾礦庫變形分析報告范文第3篇
尾礦庫是礦山重大危險源, 其安全狀況直接關系到礦山生產安全及庫區下游人民的生命財產安全。尾礦庫類型分為4種, 即山谷型、傍山型、平地型和截河型, 山谷型與傍山型尾礦庫的特點是匯水面積較大, 排水設施工程量大, 若防洪庫容不足會使洪水對尾礦庫形成漫頂潰壩, 這種防洪能力不足造成的尾礦庫潰壩是最危險的。因此, 防洪安全計算對有效指導尾礦庫防洪度汛具有非常重要的意義。
對尾礦庫防洪能力可靠性分析的研究主要是計算尾礦庫洪峰流量、洪水總量并進行調洪驗算, 以確定該尾礦庫的防洪能力。本文以磨憨光明采選廠干尾礦渣庫為例, 對該尾礦庫防洪能力可靠性進行了分析計算, 計算結果表明, 該尾礦庫滿足防洪要求。
1 排洪能力可靠性分析
尾礦庫設置排洪系統的作用一般有2個方面的原因:一是為了及時排除庫內暴雨;二是兼作回收庫內尾礦澄清水用。
我國現行設計規范規定尾礦庫的防洪標準按表1確定。
注:初期指尾礦庫啟用后3～5年。
當確定尾礦庫等別的庫容或壩高偏于下限, 或尾礦庫使用年限較短, 或失事后危害較輕者, 宜取重現期的下限;反之, 宜取上限[1]。
1.1 洪峰流量的計算
洪峰流量的計算應該根據當地水文手冊和當地暴雨洪水查算圖表查得相關系數并用以下公式計算洪峰流量[2]:
式中:Q為多年平均最大洪峰流量, m3/s;K為多年平均年最大洪峰模數;F為匯水面積;QP為洪峰流量;KP為該區洪峰流量倍比系數。
另外, 根據式 (1) 、 (2) 再加10%的安全修正值, 則為該區計算洪峰流量。
1.2 洪水總量計算
庫區經過截洪后的降雨洪水流量過程的洪水總量 (WP) :
式中:W為多年平均年最大一日流量, ×104 m3;Kd為平均年最大一日洪量模數;Kl為最大洪量模數。
另外, 再加10%的安全修正值, 則為該區計算洪水總量。
1.3 調洪演算
調洪演算的目的是根據既定的調洪庫容及泄洪流量確定所需的排水系統。對于一定的來水過程線, 排水構筑物愈小, 所需調洪庫容就愈大, 壩也就愈為高。設計中應通過幾種不同尺寸的排水系統的調洪演算結果, 合理地確定壩高及排水構筑物的尺寸, 以便使整個工程造價最小[3]。
洪水入庫時入庫流量過程陡漲陡落, 洪峰歷時短, 整個洪水過程可以近似地看成一個三角形, 排水過程線可近似為直線。
1.3.1 概化三角形
(1) 匯流歷時t的確定
匯流歷時t是指流域最遠點雨水流至壩址所需的時間, 與河道長度L、坡度J等有關。根據《尾礦工程 (一) 》用式 (5) 計算[4]:
式中:t為匯流歷時, h;n為水土保持系數, 情況較好者取1.05, 一般取1.00, 差則取0.70;L為河道干流長, km;J為自壩址至分山嶺遠點河道平均坡度。
(2) 概化三角形[2]
將洪水過程線概化為三角形后, 由平面幾何原理, 有下列關系:
式中:WP為三角形面積所圍成一次洪水總量, ×104 m3;t為三角形底寬, 即洪水歷時, h;Qm為入庫洪峰流量。
漲洪歷時tm與洪水歷時t的比值K (K=tm/t) 可取1/3或1/2[4]。
由WP、Qm、t值以及所求出的tm繪制入庫流量概化三角形, 如圖1所示。
1.3.2 調洪演算
對于洪水過程近似地看成一個三角形、排水過程線可近似為直線的尾礦庫, 其調洪庫容和泄洪流量之間的關系可按數解法用式 (7) 計算:
式中:q為所需排水構筑物的泄流量;QP為設計頻率的洪峰流量;Vt為最小調洪庫容;WP為設計頻率為P的一次洪水總量。
2 工程應用
2.1 工程概況
磨憨光明采選廠位于西雙版納州勐臘縣東南部尚勇鎮下光明村旁, 初期壩橫切河谷與右 (北) 側岸坡凹形腹地形成堆渣庫容, 干尾礦渣庫依傍右側岸坡而建, 屬傍山型尾礦庫。
根據《選礦廠尾礦設施設計規范》 (ZBJ1—90) 規定, 該干尾礦渣庫最大壩高為36.0 m, 有效庫容量約為19.65萬m3, 按照庫容量、壩高, 磨憨光明采選廠干尾礦渣庫等級為四等庫。如表2所示。
根據以上各種技術標準, 防洪能力可靠性分析采用的標準為
初期防洪標準:30年一遇;中、后期防洪標準:100年一遇。
該尾礦渣庫匯水面積不大, 干尾礦渣庫總匯水面積為0.15 km2, 庫區排洪系統主要由庫尾截洪溝和壩側、壩面雨水溝組成, 截洪溝將匯水面積內的絕大部分洪水徑直從庫外排走。截洪溝采用漿砌塊石結構, 矩形斷面, 底寬為0.8 m, 深為1.0 m, 最小溝底坡為2%, 溝內表面砂漿抹灰。
2.2 防洪能力計算
2.2.1 洪水計算
根據1∶10 000區域地形圖和勘察報告提供的資料, 干尾礦渣庫總匯水面積為0.15 km2, 其中廠區公路旁的截洪溝匯水面積為0.12 km2, 截洪溝以下庫區的匯水面積為0.03 km2。洪水計算結果如表3所示。表中, H24P為設計頻率為P的24 h洪水總量。
2.2.2 調洪演算
調洪演算是根據既定的調洪庫容及泄洪流量確定所需的排水系統。對于一定的來水過程線, 排水構筑物愈小, 所需調洪庫容就愈大, 壩也就愈高。該干尾礦渣庫所用的排水構筑物的泄流量如表4所示。
表4中, n為明渠粗糙程度系數;P為設計洪水頻率;SP為頻率為P的暴雨雨力;QP為設計頻率為P的一次洪峰流量。
截洪溝設計洪峰流量:Q3.3% =2.85 m3/s
截洪溝校核洪峰流量:Q1%=3.45 m3/s
2.2.3 排洪設施排洪能力分析
(1) 截洪溝泄流能力分析
當截洪溝水深為0.6 m時, 斷面特性值:斷面積A=0.597 m2, 濕周長X=2.05 m, 水力半徑R=0.29 m, 計算得
C=67.7
V=5.12 m/s
Q=3.01 m3/s>2.85 m3/s
滿足設計頻率洪水量。
當水深為0.7 m時, 斷面特性值:斷面積A=0.71 m2, 濕周長X=2.261 m, 水力半徑R=0.31 m, 計算得
C=68.7
V=5.43 m/s
Q=3.84 m3/s>3.45 m3/s
滿足校核頻率洪水量。
式中:C為謝才系數, C=1/n·R1/6;V為洪水流速;Q為所需排水構筑物泄流量。
因此, 截洪溝能滿足100年一遇洪水的泄洪要求。
2.2.4 排洪構筑物可靠性分析
尾礦庫排洪系統的作用一般有2個方面的原因:一是為了及時排除庫內暴雨;二是兼作回收庫內尾礦水。通過對干尾礦渣庫截洪溝泄流能力的驗算, 驗證排洪能力可靠性, 在汛期截洪溝泄流量大于洪水量, 滿足排洪要求。同時要求干灘長度保證不小于50 m, 保障尾礦庫排洪系統可靠運行, 以滿足安全生產要求。
3 結語
對磨憨光明采選廠干尾礦渣庫進行防洪能力可靠性分析, 分析結果表明, 該礦滿足防洪要求, 對實際工程有一定的指導意義。在尾礦庫的使用過程中, 應對有關數據資料進行校核, 特別是尾砂沉積干灘坡度, 應根據使用期實際排放條件進行實地測量, 如有偏差, 應重新進行調洪演算。
參考文獻
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[4]傅元文.尾礦壩對防洪安全的影響及對策[J].山西水利科技, 2009 (2) :64-67.
尾礦庫變形分析報告范文第4篇
美國克拉克大學公害評定小組的研究表明,尾礦庫事故的危害,在世界93種事故、公害的隱患中,名列第18位[1,2]。它僅次于核武器爆炸、DDT、神經毒氣、核輻射等災害,而比航空失事、火災等其它60種災害嚴重,直接造成百人以上死亡的尾礦庫事故已不鮮見。如1972年2月26日,美國布法羅尼河礦尾礦壩潰壩,造成125人死亡,4000人無家可歸;1985年7月中旬,意大利東北部的普瑞皮爾尾礦庫潰壩,造成250人死亡。我國尾礦庫歷史上曾發生過多起重特大事故,給人民生命財產安全造成了重大損失。如:1962年9月25日,云錫公司火古都尾礦庫潰壩,造成171人死亡、92人受傷,受災人口13970人;1994年7月13日,湖北大冶有色金屬公司龍角山尾礦庫潰壩,造成30人死亡;2000年10月18日,廣西南丹宏圖選廠尾礦庫垮塌,造成28人死亡、56人受傷[3,4]。
從上可以看出,尾礦庫作為具有高勢能的人造泥石流危險源,其一旦發生事故,將會給下游人民生命財產安全造成巨大損失,給當地環境造成嚴重污染,給當地的經濟發展和社會穩定也帶來嚴重的負面影響。然而,在我國,由于企業關閉破產、企業改制和企業經濟效益差等原因,尾礦庫安全隱患治理問題一直沒有得到有效解決,一大批危庫、險庫和危險性較大的病庫時刻面臨著潰壩的風險,服役到期需要閉庫、因隱患未治理而無法閉庫或已經閉庫但隱患仍然存在的尾礦庫大量存在,給社會穩定、人民生命財產及環境安全帶來重大隱患。
因此,為了及時消除尾礦庫事故隱患,減少和防止尾礦庫事故的發生,確保尾礦庫的安全運行,使之更好地為礦山安全生產服務,為國民經濟健康持續快速發展服務,分析尾礦庫事故案例、總結尾礦庫事故特點和規律是十分必要的。
2 尾礦庫事故統計分析
2.1 事故發展趨勢分析
自2001年以來(截止到2009年12月31日),全國共發生66起尾礦庫事故(如圖1所示),其中:2001年3起,2003年2起,2004年3起,2005年9起,2006年12起,2007年14起,2008年18起,2009年5起。從圖中可以看出,自2001年至2008年,我國尾礦庫事故發生起數逐年呈上升趨勢,尤其是2006~2008年3年,每年事故起數都在10起以上。
在這66其尾礦庫事故中,共發生死亡事故14起,死亡356人(如圖2所示);發生較大及以上事故8起,死亡344人,如2008年9月8日,山西省臨汾市襄汾縣新塔礦業有限公司尾礦庫發生特大潰壩事故,造成277人死亡,4人失蹤;2007年11月25日,遼寧省海城市鼎洋礦業有限公司選礦廠5號尾礦庫發生潰壩事故,造成15人死亡,2人失蹤,38人受傷,其中4人重傷。
從圖1,2可以看出,我國尾礦庫事故發生起數和死亡人數在2008年以前逐年呈上升趨勢,特別是2008年,達到了最高值。但在2009年,事故起數和死亡人數急劇下降。
2.2 事故類型分析
對我國2001年以來的66起尾礦庫事故類型進行分類,結果如圖3所示。
從圖3中可以看出,2001年以來我國尾礦庫事故中,排在首位的事故是尾礦壩潰壩,占58%;排洪系統破損事故其次,占18%,滲漏或管涌引起事故排第三位,占12%。
3 事故原因分析及對策
3.1 事故原因分析
尾礦庫重大事故的誘發因素比較容易分辨,但導致事故發生,都有著多種原因,而且往往互為因果,因而分析事故原因應從多方面進行分析。
(1)粗放型經濟增長方式導致尾礦庫安全投入嚴重不足
近年來我國的經濟持續快速發展,在原材料需求旺盛、礦產品價格持續上漲的拉動下,采選業急于擴大規模、增加產能,大量的小選礦廠相繼建成投產使用。這些小選礦廠的尾礦庫數量多、庫容小,四、五等庫的比例占總量的90%以上,普遍存在安全投入不足,選礦方式落后、建庫標準不高等突出問題,導致事故隱患和潛在危險因素大量存在,近年來尾礦庫重特大事故發生幾率居高不下。
(2)尾礦庫“先天不足”突出
我國大部分尾礦庫規模小、條件差,普遍存在勘察、設計、施工、監理、竣工驗收等“先天不足”問題。如對庫區、壩基、排洪管線等處的不良地質條件未能查明,就可能造成庫內滑坡、壩體變形、壩基滲漏、排洪涵管斷裂、排水井倒塌等危害;設計中,設計方案及技術論證方法不當,造成壩體在中后期穩定性和防洪能力不能滿足設計規范要求;施工過程中,初期壩施工中清基不徹底、壩體密實度不均、反濾層鋪設不當等,造成壩體沉降不均、壩基或壩體漏礦、后期壩局部塌陷等危害。由于先期建設和生產運行管理不規范,造成后期管理難度很大。
(3)尾礦庫安全管理基礎薄弱
我國尾礦庫中非公有制企業占相當比例,大部分非公有制企業生產規模小,存在無正規設計、不按設計組織施工、不按設計組織生產、生產管理粗放、安全防范措施不到位等問題。大量的小尾礦庫企業,從業人員素質低,安全意識差,防范事故能力很低,企業安全、環保管理基礎十分薄弱。
(4)尾礦庫許可工作問題很多
目前,全國尚有近一半的尾礦庫未取得安全生產許可證,且不少未取證的尾礦庫仍在非法生產。同時,一些已取證的企業也因有證而產生麻痹松懈思想、放松管理,安全生產條件明顯下降。
3.2 對策與建議
為了及時消除尾礦庫事故隱患,減少和防止尾礦庫事故的發生,確保尾礦庫的安全運行,重點要抓好以下四方面的工作:
(1)通過調整產業結構、淘汰落后、實現規模經濟和產業升級換代、提高企業整體素質來解決粗放型經濟增長方式導致安全投入嚴重不足等問題。
(2)尾礦庫安全監督管理是一項技術性較強的工作,涉及政府、企業和勘察、設計、施工、監理、評價單位,必需按照《尾礦庫安全技術規程》(AQ2006-2005)和《尾礦庫安全監督管理規定》嚴格執行。
(3)尾礦庫企業完善安全管理機構和配足安全管理人員、特種作業人員,建立完善各項規章制度、操作規程;完善設計、施工建設、安全管理的相關基礎資料;建立應急救援體系,完善應急預案,配備應急裝備,開展應急演練工作;強化現場管理,規范作業方式,防止“三違”行為,同時,要鼓勵有資質的研究院所、中介機構開展尾礦庫技術服務咨詢等工作。
(4)積極推廣應用先進適用技術。積極引導各地區和各企業推廣應用在線監測、尾礦充填和干式排尾等先進適用技術,提高尾礦庫安全科技保障水平。
4 結論
對尾礦庫安全監督管理來說,不僅應對尾礦庫建設時期的勘察、設計、安全評價、施工、監理及竣工驗收等各環節進行安全控制,避免尾礦庫“先天不足”,而且應對尾礦庫運行期間和尾礦庫停用閉庫及閉庫后再利用進行安全控制,同時應從典型事故實例中汲取到有益的教訓,只有這樣,才能及時消除尾礦庫事故隱患,減少和防止尾礦庫事故的發生,確保尾礦庫的安全運行。
摘要：基于2001年以來我國尾礦庫所發生的66起事故,從事故發生起數、傷亡人數及引發事故的類型等方面,研究了尾礦庫事故發生的特點,分析了事故發生規律,并結合我國尾礦庫的特點及現狀,提出了減少尾礦庫事故、改善安全運行狀況的建議與對策。
關鍵詞：尾礦庫,事故,統計分析,對策
參考文獻
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尾礦庫變形分析報告范文第5篇
關鍵詞：尾礦壩,穩定性,分析,對策措施
1 工程概況
尾礦庫庫區屬于中高山山地地形地貌區。尾礦壩選址于平掌箐溝段上, 庫區平面上呈長條形, 該溝段長約500m, 溝谷方向由北向南, 平均坡降15.4%, 溝谷底寬10~17m;尾礦庫壩位為“V”型溝谷, 底寬17m, 兩岸自然坡度為50°~65°, 兩岸坡植被發育, 主要為喬木。尾礦庫初期壩采用庫區內硬質巖風化料堆筑, 壩高23m, 壩基主要座落在玄武巖 (4) 層, 后期堆積壩原設計采用尾礦水力充填筑壩, 人工堆積。初期壩頂標高968.0m, 設計堆壩壩頂標高1014.0m, 壩高69m, 庫容量66.8萬m3, 屬于四等庫。
2 巖土類型及其工程特征
經勘測場區內主要分布下列地層, 并將其自上而下敘述如下:
2.1 第四系人工填土 (Qml) 層
尾粉土 (1) 層:褐黃、深灰色, 稍密狀態, 濕。間夾薄層尾粉質粘土。無光澤, 無韌性, 干強度低, 搖振反應不明顯。分布于原初期壩地段, 大部分尾礦砂土已被清除, 僅在局部地段有分布。
2.2 第四系沖洪積 (Qal+pd)
含粘性土礫砂、角礫 (2) 層:褐灰色, 深灰色, 灰黑色, 結構松散, 礫砂、角礫成分為玄武巖, 強風化-中等風化, 含量約為40-70%;礫砂、角礫次圓狀, 局部夾有大塊石, 粘性土含量極少, 分布于溝谷下部溝床內。在鉆軸線5個點上均有揭露, 平均揭露厚度4.2m。
2.3 三迭系上統小定西組 (T3Xd)
玄武巖層 (4) 層, 紫紅色致密塊狀、氣孔狀、杏仁狀結構, 厚層狀構造, 中等風化~微風化, 巖體堅硬, 節理裂隙較發育, 大多呈閉合狀, 整個場地均有揭露, 本層厚1189.41m。
2.4 庫區巖、土物理性質:
3 庫區水Á文
尾礦庫庫區屬于中高山山地地形地貌區?？蓜澐譃樯介g溝谷及斜坡兩個微地貌單元, 地下水類型主要有第四系孔隙水和基巖裂隙水兩種, 其中:
(1) 第四系孔隙水。溝谷段:第四系孔隙水主要賦存于沖洪積 (Qal+pl) 含粘性土礫砂、角礫 (2) 層中, 孔隙水水位和水量隨季節有一定的變化, 主要靠大氣降水補給, 排泄于平掌箐溝中。斜坡地段:第四系孔隙水主要賦存于坡殘積 (Qdl+el) 含粉質粘土碎礫石 (3) 層中, 水位極不穩定, 水量小, 主要靠大氣降水補給, 順坡向排泄于平掌箐溝谷。
(2) 基巖裂隙水?；鶐r裂隙水主要賦存于三迭系上統小定西組 (T3Xd) 玄武巖層 (4) 層中, 巖石近地表節理裂隙較發育, 但多為閉合狀, 含風化裂隙水, 總體富水性弱, 水量較小, 主要靠大氣降水補給, 并順坡向向平掌箐溝谷排泄, 但溝谷中發現有明顯的出水點。
(3) 地表水。場區平掌箐溝為季節性溝谷, 雨季時, 地表水除少量被土壤吸收或滲入補給地下水外, 大部分經溝谷匯集于平掌箐溝, 再流入下游的瀾滄江。旱季時, 平掌箐溝內無地表水流。
庫區總體地勢北高南低, 溝谷谷尾坡頂最高點為巖頭寨后山的1823.7m高地和2011.9m高地為庫尾地表水分水嶺。庫區右岸的平掌村山脊和左岸的1684.2m高地山脊為庫兩岸地表水分水嶺, 這一范圍涵蓋庫區上游溝床及溝岸坡全部, 其范圍不僅代表庫區地表水匯水區域, 而且也基本包絡了庫區地下水的補給及排泄區。尾礦庫內排水系統正常, 尚未發現滲水情況。
4 堆壩的穩定性分析
4.1 尾礦壩的滲流計算:
m1-棱體內坡的邊坡系數;k-滲透系數;L-化引滲透長度
干灘為L=150m時, a0=1.738m
干灘為L=100m時, a0=2.589m
(注:尾礦庫設計中堆壩控制干灘長度初期壩120m, 以后各年最小于灘長度均需大于150m。)
4.2 各層物理力學指標
4.3 計算結果
根據工程地質報告, 尾礦庫下部玄武巖。經壩體穩定核算后, 正常工況:安全系數1.15;洪水工況:安全系數1.117;特殊工況:安全系數1.04 (8度地震烈度) , 滿足要求。
5 結論及其對策措施
5.1 經壩體穩定核算后, 正常工況:安全系數1.15;洪水工況:安全系數1.117;特殊工況:安全系數1.04 (8度地震烈度) , 滿足要求。
5.2 對壩坡進行維護治理, 以防雨水、地表水沖刷, 應考慮防止由于壩體滲流產生的滲流變形, 確保尾礦庫穩定安全運行。
5.3 規范放礦, 尾礦排放必須嚴格按設計要求、作業計劃和安全規程進行。
5.4 隨時對其尾礦庫進行觀察和監控, 使其最小安全超高和干灘長度滿足設計和有關規定的要求。
尾礦庫的安全是礦山安全生產的重要環節之一, 同時也是礦山環境保護工作的一個重要方面。在尾礦庫安全管理工作中, 要認真貫徹“安全第一、預防為主、防重于搶、有備無患”的方針, 切實執行“誰使用、誰管理、誰負責”的原則, 嚴格遵照國家有關法律法規。
參考文獻
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尾礦庫變形分析報告范文第6篇
尾礦庫是指筑壩攔截谷口或圍地構成的用以堆存金屬非金屬礦山進行礦石選別后排除尾礦的場所,是維持礦山正常生產的必要設施,其投資較大,一般約占礦山建設總投資的5%～10%。尾礦庫是一種人造的具有高勢能的泥石流,由于其存在潰壩的危險,所以它還是重大危險源,威脅下游居民及設施的安全[1]。據統計,在世界上的各種重大災害中,尾礦庫災害僅次于發生地震、霍亂、洪水和氫彈爆炸等居于第18位。在尾礦庫整個庫區中,潰壩事故發生的危險性最大,潰壩事故一旦發生,會引起重大人員傷亡財產損失和環境污染,因此對引起尾礦壩潰壩的因素進行分析已成為尾礦庫安全工作的重要任務之一。
本文結合尾礦庫實際,辯識導致尾礦壩潰壩的因素,并對這些因素進行分析,提出對策措施,為完善和提高尾礦庫安全評價和安全管理水平奠定基礎。
2 引起尾礦壩潰壩的因素
尾礦庫最大的有害因素是潰壩,一旦潰壩會引起滑坡泥石流等重大災害。影響壩體穩定性的原因很多,有設計方面的、管理方面的、筑壩材料及筑壩方式等,總的來說引起潰壩的因素主要有滑坡(岸坡坍塌)、壩體地震液化、洪水漫壩、壩坡失穩、滲流破壞等。
2.1 由于滑坡(岸坡坍塌)引起的潰壩
由于尾礦庫建在陡峭山體上,采礦活動、巖體風化、尾礦庫水淹浸泡而導致山體失穩,最終引起滑坡[2]。
2.2 由于壩體地震液化引起的潰壩
影響壩體地震液化的主要因素:
(1)尾礦物理性質條件。 主要是指尾礦顆粒的組成、顆粒形狀、顆粒大小、排列狀況、尾礦密度等。相對密度Dr越大,抗液化強度越高,排列結構穩定和膠結狀況良好的尾礦同樣具有較高的抗液化能力,粒徑大的尾礦比粒徑小的尾礦也較難發生液化。
(2)埋藏條件。 覆蓋有效壓力越大,排水條件越好,液化的可能性越小。
(3)動荷條件。 地震波對壩體液化的影響,主要和地震波的波型、頻率、作用時間和震動作用的方向有關。震動的頻率越高,震動持續的時間越長,越容易引起液化,此外,對于液化的抵抗能力在正弦波作用時最小,而且,震動方向接近尾礦的內摩擦角時抗剪強度最低,最容易引起液化。
從我國經受地震的幾座尾礦壩情況來看,除天津堿廠因地震液化造成破壞損失外,其他幾座主要表現為庫內灘面和個別坡面局部液化,噴砂冒水等,但尾礦庫仍然可以使用,這說明我國尾礦壩抗地震穩定性較好[3]。
2.3 洪水漫壩引起的潰壩
由于風速過大,汛期雨量大,泄洪排水構筑物破壞、堵塞,或排洪能力太小,引起水流高速沖擊壩體或庫區水位超過壩頂,致使壩坡失穩決口潰壩。
2.4 壩坡失穩引起的潰壩
影響壩坡失穩的主要因素:
(1)工程地質狀況壩體邊坡過陡,有局部坍塌、隆起或裂縫,壩基下存在軟基或巖溶,庫區內亂采亂挖、放牧及開墾都會引起壩體滑坡坍塌。
(2)水對壩坡失穩的影響
①由瑞典圓弧法確定安全系數的計算公式如公式(1)可知,分母部分可以看作是致使坡體下滑的下滑力,W為滑坡體重量,水的存在增加了滑坡體W的重量,而且由于滲透力的存在也增加了坡體下滑力,所以水的作用會引起坡體下滑力的增加。
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②內摩擦角越大,抗剪強度越大,水的作用會使有效粘聚力、有效內摩擦角和基質吸力降低,從而使抗剪強度降低,壩體穩定性降低。
③降雨造成的地表徑流和庫水會沖刷和切割壩坡,形成裂隙或斷口,降低壩體穩定性。同時,水在壩體內的流動引起的沖刷和滲流作用也會降低壩體的穩定性。
2.5 滲流破壞引起的潰壩
由于滲透壓力的存在,降低了整體壩坡的穩定性,尾礦體在滲流的作用下,也可能產生自身的變形和破壞現象。由于尾礦砂沉積分層作用,產生各向異性滲透速率,這對壩內滲流影響很大,尤其對壩內浸潤線位置影響非常大。浸潤線位置過高,會使壩面或下游發生沼澤化,導致壩體、壩肩和不同材料結合部位有滲流水流出,滲流量增大,引起管涌,最終導致潰壩。
從引起壩體潰壩的因素分析可知,對尾礦庫而言,各因素中控制排水條件是最容易的,因此應充分重視降低庫內的水位,搞好庫內排滲設施,盡可能的降低浸潤線,消除地下水的不利影響。
3 建立尾礦壩潰壩故障樹
3.1 故障樹分析
故障樹分析是把研究系統最不希望發生的狀態作為分析的頂上事件,尋找直接導致這一頂上事件的全部直接原因, 并逐次下推,一直分解到那些不需再深究的因素為止。再由故障樹計算出最小割集和最小徑集,從而找出避免和減少頂上事件發生的措施[4]。
該故障樹的最小割集如下:
(X1)(X2)(X3)(X4)(X5,X6)(X5,X7)(X8,X9)(X8,X10)
(X8,X11)(X8,X12)(X8,X13)(X14)(X15)(X16)(X17)(X18)(X19)(X20)(X21)(X22)(X23)(X24)(X25)(X26)(X27)(X28)(X29)(X30)(X31)(X32)(X33)(X34)(X35)(X36)
該故障樹的最小徑集如下:
(X1,X2,X3,X4,X5,X8,X14,X15, X16, X17, X18, X19, X20, X21, X22, X23, X24, X25, X26,X27, X28, X29, X30, X31, X32, X33, X34, X35,X36)(X6,X7,X8,X14,X15, X16, X17, X18, X19, X20, X21, X22, X23, X24, X25, X26, X27, X28, X29, X30, X31, X32, X33, X34, X35,X36)
(X1,X2, X3,X4,X5,X9,X10, X11, X12,X13,X14,X15, X16, X17, X18, X19, X20, X21, X22, X23, X24, X25, X26, X27, X28, X29, X30, X31, X32, X33, X34, X35,X36)
(X6,X7,X9,X10, X11, X12,X13,X14,X14,X15, X16, X17, X18, X19, X20, X21, X22, X23, X24, X25, X26, X27, X28, X29, X30, X31, X32, X33, X34, X35,X36)
T 尾礦庫潰壩; A1自然災害
A2 壩體失穩; A3運行維護缺陷
A4庫區山體滑坡; A5洪水漫壩
A6工程地質狀況差; A7運行維護缺陷
A8浸潤線位置過高; A9不能及時排泄洪水
A10初期壩缺陷; A11尾礦筑壩缺陷
A12運行維護缺陷; A13管理缺陷
A14安全超高、干灘長度不足; A15選址缺陷
A16設計缺陷; A17 施工缺陷
A18人為干擾; A19管理者失職
A 20尾礦工失職; A21不規范放礦
A22發現隱患未及時處理;X1采礦活動; X2巖體風化
X3尾礦庫水淹浸泡; X4 發生超出設計地震裂度的地震
X5汛期雨量達; X6排水、排洪構筑物堵塞
X7排洪能力太小; X8未采取措施加以處理
X9排水構筑物破壞堵塞; X10設計缺陷
X11橫向放礦; X12 單側放礦
X13庫后放礦; X14壩基下存在軟基
X15壩基下存在巖溶; X16設計單位不具備資質
X17設計時不考察實際情況; X18設計錯誤
X19 不按設計施工; X20施工質量差
X21處理隱患時操做失誤; X22每期子壩不進行檢查
X23 不對壩體進行檢查; X24無水位監控設施
X25沒有進行定期維護; X26安全投入不足
X27安全意識淡薄; X28 礦區亂采亂挖
X29放牧開墾; X30庫區炸魚
X31安全隱患不治理; X32 對尾礦工未進行安全培訓
X33未執行國家法律法規; X34技術水平低
4 減少潰壩事故的對策措施
通過對引起尾礦壩潰壩因素及故障樹的分析,可以看出,尾礦自身的物理性質及外部環境的變化,都對尾礦壩的穩定性產生著不同程度的影響,而水對尾礦壩穩定性的影響最為顯著。安全監管部門和企業對于引起尾礦壩潰壩的因素要引起足夠的重視,并應采取科學的方法加以控制。下面對引起潰壩因素的控制提出以下幾點建議:
(1)企業必須按照國家現行的法律、法規的要求,嚴格的進行勘察、設計、施工和操作管理,從源頭杜絕隱患。
(2)完善安全管理體系和安全管理規章制度,制定事故應急救援預案。
(3)加強排滲設施的日常管理維護,確保排滲設施的可靠性。
(4)建立尾礦壩的安全監測系統,并加強對監測數據的分析、整理,以實現尾礦壩安全監測的自動化、科學化。
(5)嚴格執行安全巡查制度,及時發現險情。
(6)加強對尾礦庫作業人員的安全培訓。
5 結論
做好尾礦壩的管理工作,確保其安全穩定的運行,是一項長期而艱巨的任務,必須堅持不懈,尾礦庫最大的有害因素是潰壩,文中對引起尾礦壩潰壩的因素進行了分析并建立了尾礦庫潰壩的故障樹,提出了幾點控制措施,該項工作是加強尾礦庫安全生產管理及預防潰壩事故發生的基礎性工作。對安全監管部門和企業的尾礦壩安全管理工作起指導作用。
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