換熱器畢業設計總結范文

換熱器畢業設計總結范文第1篇

1 硫酸轉化工段高溫大直徑換熱器的結構設計思路

大直徑管殼式換熱器整個結構由換熱管束、管箱、管板、折流板等一系列部件組成, 整體結構并不復雜, 且可由多種結構材料制造, 具有較優秀的可靠性, 考慮到在硫酸制造過程中所使用的換熱器需要在高溫、高壓等惡劣條件下運行, 故這類換熱器在硫酸轉化工段已得到普遍應用。下文對大直徑換熱器的換熱管和折流板兩種換熱器核心構件的結構設計進行簡要分析。

1.1 換熱管束的結構設計

理論分析表明, 換熱管束構成的傳熱介面中, 管子尺寸、介面形狀等一系列因素都會對傳熱效率產生不同程度的影響。當換熱管束直徑較小時, 單位體積的換熱面積會由于內部結構更為緊湊而略有上升, 導致傳熱系數和傳熱效率有一定提升, 但隨著換熱器在惡劣條件下長期運行, 過小的換熱管束直徑會使得換熱管在設備運行過程中易出現結垢, 且緊湊的內部結構也不利于檢修人員對換熱器殼側進行清洗, 使得換熱器換熱效率逐漸下降?？紤]到硫酸轉化工段中的流經換熱管的流體含有較多雜質, 故在適當條件下, 整個換熱管束的直徑應當略高于使用值, 從而在盡可能提升傳熱效率的基礎上降低換熱器后期維護和保養的成本。如果實際生產中對換熱器換熱面積要求較大, 且場地原因使得采取加長換熱管長度缺乏可行性時, 則需要采取加大殼體直徑并布置多根換熱管的方式實現換熱管束分程, 讓流體通過各程管束實現換熱面積的擴大。

而在對換熱管束的中心距離以及排列方式進行設計時, 則需要對換熱器的結構、管板的強度、后期維護及保養等一系列工作統籌兼顧, 如果兩換熱管束的中心距離過小, 過近的焊縫會由于管子工作中產生的熱效應而開裂, 如果距離過大, 那連接方式就不得不采用脹接連接, 所產生的擠壓力不僅會使得管子和管板接觸不良, 還會使得管板因長期使用導致變形。實際生產過程中, 換熱管在管板上的排列方式可參考如圖1所示的幾種標準排列方式, 且換熱管的中心距應介于熱管外徑的1.25倍至1.7倍之間。

1.2 折流板的結構設計

為了加快硫酸轉化工段中殼程流體的流速, 需要對殼體內的折流板進行結構設計, 常用的折流板包括弓形折流板、圓環一盤式折流板等等?？紤]到硫酸轉化工段的生產條件, 采用單弓形折流板與換熱管相垂直放置在殼體內, 使得殼程流體能夠多次橫向通過管束, 從而增大了流體的湍流度和平均對流換熱系數。選定折流板結構后, 還需要對折流板在殼程內的排列方式進行設計, 一般弓形折流板在殼程內的排列方式包括上下排列和左右排列兩種, 上下排列可使得流體傳輸過程中因多次通過折流板而產生劇烈擾動, 適用于對換熱器的傳熱效率要求較高的硫酸生產工序。而左右排列則適用于殼程流體有相變時, 多用于硫酸轉化工段臥式的冷凝器或蒸發器中。此外, 由相關計算可知單弓形折流板的缺口高度應當基于殼體內直徑計算得出, 且結合折流板的排列方式作適當改進。以左右方向排列方式為例, 單弓形折流板的缺口高度可取殼體內直徑的0.4。值得一提的是, 現在部分硫酸轉換工段開始將螺旋折流板應用于換熱器的結構中, 其原理是利用加工為螺旋狀折流板的扇形板實現流體的螺旋狀斜向流動, 從而減小了流體流經換熱器過程中的壓力損失與污垢沉積, 提升了換熱器的運行效率。

2 硫酸轉化工段高溫大直徑換熱器優化設計思路

2.1 管板厚度的優化設計

表1給出了某換熱器的正常操作工況下的應力分析后的應力強度分類, 結合殼程液壓試驗工況下應力強度分布的云圖, 我們不難看出, 在管板厚度位于正常情況時, 總應力這項可滿足相關要求, 但換熱器的膨脹節下部區域以及管板和殼體連接的中部, 即圖2所示的圓圈處已達到320MPa和390MPa, 超出了膜+彎曲應力這項307.7MPa允許應力范圍。實際上, 在換熱器的正常操作工況中, 結構較大應力多是由管板和殼體間不均勻分布的溫度載荷所引起的, 在管板厚度處于較高水平時, 殼體和膨脹節的在荷載下的變形程度將會擴大, 最終引起這些部位處于比較高的應變及應力水平。故在設計過程中, 通過適當減小管板厚度, 不僅能夠從材料方面實現成本控制, 還能夠降低結構所受的應力, 幫助企業創造更大的經濟效益。

2.2 管板一殼體連接結構的優化設計

傳統設計過程中, 換熱器的管板和殼體連接處往往采用小圓角進行過渡, 應力分析表明, 這部分過渡區間內容易因幾何形狀變化產生應力集中。如圖3所示, 某換熱器管板同殼體連接的上下區域各存在半徑為5cm的圓角, 故優化設計過程中, 可考慮將圖3中的圓角半徑從5cm擴大至10cm, 以降低該處的應力集中, 并在適當減小管板厚度的基礎上, 設計一個臺階用來放置法蘭墊片, 從而提高整臺換熱器的使用壽命。

2.3 下管板的優化設計

換熱器設計過程中, 下管板所承受的載荷有管、殼程的壓差, 以及整個管束及上管箱的重力載荷通過換熱管傳遞到下管板。以60T的上部重量為例, 當下管板承受壓力均勻分布時, 采取如圖所示的計算公式。 (式中K為設備直徑與換熱管直徑的比值, q為載荷的設計值, δ為管板厚度, a為設備直徑)

通過所得值與生產實際情況的分析, 發現若是僅按照管、殼程的設計溫度進行壓力分布測試, 則容易使得管板金屬壁溫過高。故為了避免這類現象發生, 可在計算過程中將管板受力視為彎曲應力, 其許用應力與其比值取1.2作為修正系數, 避免溫度過高的現象產生。

3 結語

在硫酸工業中的轉化工段, 換熱器所處的工作環境大多是高高溫、高壓等惡劣環境, 故換熱器的設計工作相較于其它工序中中的設備設計工作也面臨著更高的挑戰。整個設計工作不僅需需要對材料和設備結構型式進行簡要甄別, 還需要在分析設備的的受力情況的基礎上, 對包括換熱管束、折流板等重要核心部件件進行可靠性分析和結構設計, 并采取一系列優化工作來提升換換熱器的使用壽命。

摘要：隨著近年來能源供給問題的突出, 以及企業節能要求和節能意識的不斷提高, 使得如何提高換熱器的綜合性能逐漸成為了全社會的熱點問題?？紤]到換熱器性能的好壞對于能量的合理利用至關重要, 本文以硫酸轉化工段的換熱器設計為例, 首先對硫酸轉化工段高溫大直徑換熱器的結構設計思路進行了闡述, 然后對設計中存在的一些不足之處提出了一些優化設計思路, 望對相關的設計人員帶來一定的幫助。

關鍵詞：硫酸轉化,高溫大直徑,換熱器設計,思路研究

參考文獻

[1] 李虹波.非對稱管殼式換熱器結構分析及改進中的問題研究[J].安徽工業, 2012, (13) :12-15.

[2] 陳維鏗.管殼式換熱器計算機輔助設計與優化研究[J].價值工程, 2013, 29 (18) :38-39.

換熱器畢業設計總結范文第2篇

1、工程名稱：XX熱電有限公司大學城片區三慶青年城換熱站設備采購與安裝采購項目

2.標書編號：

3、工程地點：XX熱電有限公司大學城片區三慶青年城換熱站

4、工程范圍：按圖紙設計要求的站內所有設備、管道的供貨、安裝、保溫、調試(含站內一、二次管道、閥門等，在預留口處與室外管網對接)，遠傳系統VPN網線施工及調試。免費運行一年，費用由中標方負責。

5、承包方式：包工包料

二、系統功能表述

大學城片區三慶青年城換熱站，分高低區雙系統，供熱面積6.03萬㎡。

換熱站設置：高低區板式換熱機組各一套、旋流除污器、軟化水設備及補水水箱設備，站內管道采用保溫材料暫定為超細玻璃棉，保護層為鍍鋅鐵皮或根據XX熱電公司最新規定進行保溫。

三、管道安裝技術要求

1、安裝施工工藝及施工方法

(1)施工前檢查管子、管道附件，閥門必須具有制造廠的材質證明，如有重大缺陷時應進行理化實驗，其指標應符合現行國家或部頒技術標準。

(2)管件、閥門使用前應按設計要求核對其規格材質、型號。

(3)管子、管件、閥門在使用前應進行外觀檢查，外表面應無以下缺陷：

a、無裂紋、縮孔、夾渣、折造、重皮等缺陷。

b、不超過壁厚負偏差的銹蝕或凹陷。

c、螺紋密封面良好，精度及光潔度應達到設計要求或制造標準。

2、管道安裝

(1)管道在安裝前經檢查、檢驗合格，并用水平儀測量出支架立柱標高線，在安裝時以此為基準標高線，并查支架立柱垂直偏差和相對位置準確性。

(2)管道安裝前，首先應根據設計要求定出閥門、管件、補償器的位置，再按管道的標高，根據管道距離和坡度大小，算出每根立柱支架的高度差。

(3)將檢驗檢查合格的管子，在施工現場用坡口機打出坡口，并清除管端、四周鐵銹，用吊裝工具吊裝，吊裝時要有有經驗的吊裝工指揮，吊裝就位好，用臨時支撐或用烘干的電焊條點焊，找平找正，并根據標高調整滑托，調整管子的坡度和平直度，以保證安裝焊接合格。管道設備安裝范圍內土建結構已驗收合格，滿足安裝要求，并辦理交接手續

管道預制

打破口

點焊

焊接

外觀檢查

水壓試驗

打磨、除銹

清洗、吹掃

防腐、絕熱

成品保護

負荷試運行

竣工

3、管道焊接

(1)參加焊接的電焊工必須有勞動部門考試合格，并具有與該焊接項類相同的焊接資格證書，有多年的焊接經驗，并參加模擬試焊(工藝方法特點、規范參數和線能量、操作手法和焊接程序、焊接缺陷的產生原因和危害、預防方法和返修、焊接接頭的性能及其影響因素，焊接應力和變形及其影響因素和防止方法)的焊工操作施焊。

(2)壁厚相同的管子、管件組對時，應符合下列要求：

a、I、II級焊縫不應超過壁厚的10%，且不大于1mm。

b、III、IV級焊接縫不應超過壁厚的20%，且不大于2mm。

c、管子、管件組對的，檢查坡口質量，坡口表面上不得有裂紋、夾層等缺陷。

d、焊條應進行烘干，烘干溫度220℃，保溫2小時，使用時隨取隨用，用不到時裝入厚溫筒內以防受潮。

(3)能在地面位置轉動焊接盡量在地平面轉焊接，采用水平固定焊接，組對時，管軸線必須對正，以免出現彎折，在距接口中心200mm處測量，允許偏差1mm/m，全長允許偏差最大不超過10mm。施焊程序：仰焊——立焊——平焊，此法能保證鐵水和焊渣很好地分離，透度比較容易控制，它是沿垂直中心線將管子截面分成相等的兩半，各進行仰、立、平三種位置的焊接。為了方便于仰焊及平焊接頭，焊接到一半時，在仰焊位置的起焊點，平焊部位的終焊點都必須超過管子的半周(超過中心線約5-10mm)，為了使根部透度均勻，焊條在仰焊位置時，盡可能不作或少作橫向擺動，而在立焊及平焊位置時，可作幅度不大的反半月形橫向擺動，當焊至點焊焊縫接頭處應減慢焊條前移速度，以熔穿接頭處的根部間隙，使接頭部分能充分熔透;當焊條至平焊部位時，必須填滿深池后才熄弧，焊接要分三遍進行，第一遍和第二遍采用3.2mmE4303型焊條,最外層焊接采用4mmE506型焊條，要保持一定的焊高和寬余度，焊高+5、寬窄<4mm。清除焊渣外

縫檢查應無夾渣、氣孔、裂紋、未熔合等缺陷。

4、閥門安裝

閥門在安裝前進行強度和嚴密性試驗，強度試驗壓力為公稱壓力的1.5倍，保持壓力5分鐘，嚴密性試驗壓力為公稱壓力的1.25倍，保壓5分鐘。

經上試驗不合格的必須解體檢查，并重新打壓試驗，安裝時要保持閥門的垂直度。

5、管道系統試驗

(1)管道管件閥門安裝完畢，焊接檢查合格，按設計規定對該管道系統進行強度、嚴密性試驗，以檢查管道系統及連接部位的工程質量。試驗時應使用經過校驗的壓力表，環境溫度5℃以上。

穩壓檢驗

泄壓

管網外觀檢查

管道系統恢復

試壓系統連接

試壓條件確認

試壓準備

升壓

(2)系統注水時，應打開管道各高處的排氣閥將空氣排盡，待水罐滿后，關閉排氣閥和進水閥，用手搖試壓泵或電動試壓泵加壓，壓力應逐漸升高，加壓到一定數值時，應停下來對管道進行檢查，無問題時再繼續加壓，當壓力達到試驗壓力時停止升壓，保持壓力30分鐘，壓降低不超過0.02MPa，焊縫及閥門聯接處無滲漏為合格(試驗壓力為1.5MPa)緩慢泄壓至零。

6、絕熱施工工藝及施工方法

(1)設備、管道、閥件防腐保溫

A、防腐刷漆

設備、管道、閥件應在安裝完畢，除銹刷防銹漆兩遍。

涂漆前應清除管道表面的灰塵、污垢、鐵銹、焊渣、毛刺、油及水份等。涂漆施工宜在10～30℃的環境下進行，并應有防火、防凍、防雨等措施。尤其應有制造廠的合格證明書，過期的油漆必須經過檢驗，確認合格后方可使用。管道涂漆的種類、層數、顏色、標記等符合設計要求。如有保溫和防露要求應涂兩道防銹漆;暗裝管道、容器應涂兩道防銹漆，埋地鋼管應按設計要求做防腐保護層。管道涂漆可采用刷涂或噴涂法施工。涂層應均勻，不得漏涂。當采用多種油漆調和配料時，應性能適應、配比合適、攪拌均勻，并稀釋至合適的稠度，不得有漆皮等雜物。調成的涂料應及時使用，余料應密封保存?，F場涂漆一般應自然干燥。多層涂刷的前后間隔時間，應保證漆膜干燥、干透;涂層未經充分的干燥，不得進行下一道工序施工。涂層質量應符合下列要求：涂層均勻、顏色一致、漆膜附著牢固，無剝落、皺紋、氣泡、針孔等缺陷;涂層完整、無破損、無漏涂。

B、設備、管道絕熱

（一）管道的絕熱結構及施工方法

超細玻璃棉保溫：

施工方法如下：

將玻璃棉直接綁在管道上，絕熱層如大于80mm，應做兩層或多層絕熱結構，并且要求錯縫。如果所需絕熱厚度比預制管殼厚時，可用兩層或三層，每層分別用鍍鋅鐵絲綁扎。管殼內、外的接縫要錯開。外面再做面層。伸縮縫：

應根據設計要求留伸縮縫，無要求時，一般5m-7m留一處。一般縫寬20-30mm，用棉氈或其他軟質材料填滿，外面做一保護層(防水)。垂直管道的絕熱工序應由下而上;水平管道絕熱采用的管殼，宜將其縱向對縫布置在管道軸線的

左、右側，而不要布置在上、下方。

（二）管件的絕熱結構及施工方法

管件主要包括：法蘭、閥門、彎頭、三通、四通等。

1、法蘭絕熱結構：一般溫度不高的法蘭可以不絕熱，但是高溫氣體、水或水蒸汽管道上的法蘭必須絕熱，以防止熱損失及燙傷。

因為法蘭需要經常拆卸或檢修，所以選用的絕熱結構也必須是容易拆卸和修復的。

2、閥門絕熱：閥門需要經常開、關和檢修，因此，閥門絕熱結構必須能拆卸。

（三）設備的絕熱結構及施工方法

使用各種預制板或弧形瓦直接包覆在設備上。

①

平面設備絕熱結構：此種絕熱結構所用的絕熱材料為玻璃棉預制板，絕熱。施工方法如下：

施工時先將設備表面清掃干凈，涂刷防銹漆，焊絕熱鉤釘。絕熱鉤釘的間距一般在250mm左右，每一塊絕熱塊不少于兩個，以綁扎方便為準。然后敷上預制絕熱板，再用鍍鋅鐵絲網借助絕熱鉤釘交叉綁牢，絕熱預制板的縱橫接縫要錯開。如果絕熱層厚度超過絕熱板厚度，采用兩層或多層結構，每層要分別綁扎，而且內、外層縱橫接縫要錯開，接縫處要用膠泥或散狀絕熱材料填充。在外面再包上鍍鋅鐵絲網，要平整地綁在絕熱鉤釘上。最后做石棉水泥或其他面層。涂抹時一定要有一部分透過鍍鋅鐵絲網與絕熱層相接觸。外表面一定要抹得平整、光滑、棱角整齊，不允許有鐵絲或鐵絲網露出。

②

立式圓形設備絕熱結構：

施工方法如下：(基本上與平壁絕熱結構的施工方法相同)

敷設的絕熱板最好用根據筒體弧度制成的弧形瓦，如果筒體直徑很大時，可用平板的絕熱板材。最難施工的是頂部封頭及底部封頭，尤其是底部封頭更加困難，在安裝絕熱板時需要進行支撐。用鍍鋅鐵絲網綁牢，否則因自重而下沉。板與板之間的接縫必須用相同的絕熱材料填充。因圓形設備有一定的曲度，縫隙可能大些，填充時要仔細填好。然后敷設鍍鋅鐵絲網并做石棉水泥面層(防水)。

③

臥式圓形設備絕熱：

施工方法如下：

a.

與立式圓形設備相同，筒體上焊絕熱鉤釘時，上半部可稀些。在封頭及筒體中間焊接水平支承托板，支承板的寬度為絕熱層厚度的3/4，其厚度5mm。

b.

臥式圓形設備上半部施工比較方便，封頭及下部施工較困難。鐵絲必須綁緊，防止下部出現下墜現象，外面包上鍍鋅鐵絲網，再包面層。

7、吊裝安全防護措施

(1)吊裝前制定完善的吊裝施工方案，明確吊裝作業各主要環節的安全措施。

(2)吊裝前對全體作業人員進行安全技術交底。

(3)起重臂下嚴禁站人。

(4)吊裝前，對吊裝設備、索具、夾具等進行仔細檢查，使其保持良好作業狀態。

(5)吊裝人員必須佩戴安全帽，高處作業必須系安全帶、穿防滑鞋。

8、供熱設備安裝

(1)、供熱設備基礎的尺寸、位置應按設計施工.基礎混凝土的標號不得低于設計標號，設備安裝應在基礎混凝土達到設計強度的70%以后進行?；A中

心坐標位置的允許偏差為±20mm?；A各不同平面的標高允許偏差為0～20mm。地腳螺栓孔中心位置的允許偏差為±10mm?？咨疃鹊脑试S偏差為0～20mm。(2)、地腳螺栓安裝應符合下列要求：

a.地腳螺栓的不鉛錘度應小于10/1000;

地腳螺栓底部鉚固環鉤的外緣與預留孔壁和孔底的距離不得小于15mm;螺桿上的油脂及污垢在安裝前應清理干凈;

b.螺母與墊圈之間和墊圈與設備底座之間的接觸均應良好;

c.擰緊螺母后，螺栓必須露出2～5個螺距;

d.灌注地腳螺栓用的細石混凝土(或水泥砂漿)應比基礎混凝土的標號提高一級，灌漿處應清理干凈并搗固密實。

f.擰緊地腳螺栓時，灌注的混凝土應達到設計強度的75%。

(3)、設備開箱，應按下列項目進行檢查并作出記錄：

1、箱號和箱數以及包裝情況;

2、設備名稱、型號和規格;

3、設備有無缺件，表面有無損壞和銹蝕;設備和易損備件、安裝和檢修專用工具以及設備所帶的資料是否齊全。

(4)、熱交換器安裝，應按設計規定并符合下列要求：

a、板式換熱機組與墻壁的距離，設計無規定時，不得小于蛇形管的長度;

b、應按設計或產品說明書規定的坡度、坡向安裝;

c、熱交換器安裝的允許偏差應符合《城市供熱管網工程施工及驗收規范》CJJ28-89的規定。

(5)、除污器應按設計或標準圖組裝，安裝除污器應按熱介質流動方向，進出口不得裝反，除污器的排污口應朝向便于檢修的位置。

9、配電柜安裝

1、基礎安裝

(1)基礎型鋼安裝

①

調直型鋼。將有彎的型鋼調直，然后按圖紙要求預制作、加工基礎型鋼架，并刷好防銹漆。

②

按施工圖紙所標位置，將預制好的基礎型鋼架放在預留鐵件上，用水準儀或水平尺找平、找正。找平過程中用墊片的地方最多不能超過三片。然后，將基礎型鋼架、預埋鐵件、墊片用電焊焊牢。最終基礎型鋼頂部宜高出抹平地面10mm，手車柜基礎型鋼頂面與抹平地面相平(不鋪膠墊時)?；A型鋼安裝允許偏差見下表。

基礎型鋼安裝允許偏差

項

次

項

目

允許偏差(mm)

1

不直度

每米

全長

1

5

2

水平度

每米

全長

1

5

③

基礎型鋼與地線連接：基礎型鋼安裝完畢后，將室外地線扁鋼分別引入室內(與變壓器安裝地線配合)與基礎型鋼的兩端焊牢，焊接面為扁鋼寬度的二倍。然后將基礎型鋼刷兩遍灰漆。

(2)柜(盤)安裝

1、柜(盤)安裝應按施工圖紙的布置，按順序將柜放在基礎型鋼上。單獨柜(盤)只找柜面和側面的垂直度。成列柜(盤)各臺就位后，先找正兩端的柜，在從柜下至上三分之二高的位置繃上小線，逐臺找正，柜不標準以柜面為準。找正時采用0.5mm鐵片進行調整，每處墊片最多不能超過三片。然后按柜固定螺孔尺寸，在基礎型鋼架上用手電鉆鉆孔。一般無要求時，低壓柜鉆Φ12.2孔，高壓柜鉆Φ16.2孔，分別用M12、M16鍍鋅螺絲固定。允許偏差見表。

項次

項

目

允許偏差(㎜)

1

垂直度

每米

1.5

2

水平度

相鄰兩柜頂部

成列柜頂部

2

5

3

不平度

相鄰兩柜面

成列柜面

1

5

4

柜間縫隙

2

2、柜(盤)就位，找正、找平后，除柜體與基礎型鋼固定。柜體與柜體、柜體與側檔板均用鍍鋅螺絲連接。

3、柜(盤)接地：每臺柜(盤)單獨與基礎型鋼連接。每臺柜從后面左下部的基礎型鋼側面上焊上鼻子，用6mm×2銅線與柜上的接地端子連接牢固。

(3)柜(盤)二次小線連結

1、按原理圖逐臺檢查柜(盤)上的全部電器元件是否相符，其額定電壓和控制、操作電源電壓必須一致。

2、控制線校線后，將每根芯線煨成圓圈，用鍍鋅螺絲、眼圈、彈簧墊連接在每個端子板上。端子板每側一般一個端子壓一根線，最多不能超過兩根，并且兩根線間加眼圈。多股線應涮錫，不準有斷股。

(4)柜(盤)試驗調整

1、試驗標準符合國家規范、當地供電部門的規定及產品技術資料要求。

2、試驗內容：高壓柜框架、母線、避雷器、高壓瓷瓶、電壓互感器、電流互感器、高壓開關等。

3、調整內容：過流繼電器調整，時間繼電器、信號繼電器調整以及機械連鎖調整。

4、二次控制小線調整及模擬試驗

①

將所有的接線端子螺絲再緊一次。

②

絕緣搖測：用500V搖表在端子板處測試每條回路的電阻，電阻必須大于0.5MΩ。

③

二次小線回路如有晶體管，集成電路、電子元件時，該部位的檢查不準使用搖表和試鈴測試，使用萬用表測試回路是否接通。

④

接通臨時的控制電源的操作電源;將柜(盤)內的控制、操作電源回路熔斷器上端相線拆掉，接上臨時電源。

⑤

模擬試驗：按圖紙要求，分別模擬試驗控制、連鎖、操作、繼電保護和信號動作，正確無誤，靈敏可靠。

⑥

拆除臨時電源，將被拆除的電源線復位。

(5)送電運行驗收

1、送電前的準備工作

①

一般應由建設單位備齊試驗合格的驗電器、絕緣靴、絕緣手套、臨時接地編織銅線、絕緣膠墊、粉沫滅火器等。

②

徹底清掃全部設備及變配電室、控制室的灰塵。用吸塵器清掃電器、儀表元件，另外，室內除送電需用的設備用具外，其它物品不得堆放。

③

檢查母線上、設備上有無遺留下的工具、金屬材料及其它物件。

④

試運行的組織工作、明確試運行指揮者，操作者和監護人。

⑤

安裝作業全部完畢、質量檢查部門檢查全部合格。

⑥

試驗項目全部合格，并有試驗報告單。

⑦

繼電保護動作靈敏可靠，控制、連鎖、信號等動作準確無誤。

2、送電

①

相關部門檢查合格后，將電源送進室內，經過驗電、校相無誤。

②

由安裝單位合進線柜開關，檢查PT柜上電壓表三相是否電壓正常。

③

合變壓器柜開關，檢查變壓器是否有電。

④

合低壓柜進線開關，查看電壓表三相是否電壓正常。

⑤

按上述2～4項，送其它柜的電。

⑥

在低壓聯絡柜內，在開關的上下側(開關未合狀態)進行同相校核。用電壓表或萬用表電壓檔500伏，用表的兩個測針，分別接觸兩路的同相，此時電壓表無讀數，表示兩路電同一相。用同樣方法，檢查其它兩相。

⑦

驗收。送電空載運行24小時，無異?，F象、辦理驗收手續，交建設單位使用。同時提交變更洽商記錄、產品合格證、說明書、試驗報告。

12、設備電纜敷設

(1)電纜管的加工及敷設

1、電纜管不應有穿孔、裂紋和顯著凹凸不平，內壁應光滑;金屬電纜管不應有嚴重銹蝕。硬質塑料管不得用在溫度過高或過低的場所。在易受機械損傷的地方和在受力較大處埋設時，應采用足夠強度的管材。

2、每根電纜管的彎頭不應超過3個，直角彎不應超過2個。

3、電纜明敷時應符合下列要求：

①

電纜管應安裝牢固：電纜管支持點間的距離，當設計無規定時，不宜超過3米。

②

當塑料管的直線長度超過30m時，宜加裝伸縮節。

4、金屬管的連接應固定，密封應良好，兩管口應對準。套接的短套管或帶螺紋的管接頭的長度，不應小于電纜管外徑的20倍。金屬電纜管不宜直接對焊。

5、引至設備的電纜管管口位置，應便于與設備連接并不妨礙設備拆裝和進出。并列敷設的電纜管管口應排列整齊。

6、利用電纜的保護鋼管做接地線時，應先焊好接地線;有螺紋的管接頭處，應用跳線焊接，再敷設電纜。

7、電纜管的敷設應符合下列要求：

①

電纜管的埋設深度不應小于0.7m;在人行道下面敷設時，不應小于0.5m。

②

電纜管應有不小于0.1%的排水坡度。

③

電纜管連接時，管孔應對準，接縫應嚴密，不得有地下水和泥漿滲入。

(2)電纜的敷設

1、電纜型號、電壓、規格應符合設計要求。

①

電纜型號、電壓、規格應符合設計要求。

②

電纜外觀應無損傷、絕緣良好。

③

敷設前應按設計和實際路徑計算每根電纜的長度，合理安排每盤電纜，減少電纜接頭。

④

在帶電敷設區內敷設電纜，應有可靠的安全措施。

⑤

電纜放線架應放置穩妥，鋼軸的強度和長度應與電纜盤重量和寬度相適合。

2、三相四線制系統中應用四芯電力電纜，不應采用三芯電纜另加一根單芯電纜或以導線、電纜金屬護套作中性線。

3、并聯使用的電力電纜其長度、型號、規格宜相同。

4、電力電纜在終端頭與接頭附近宜留有備用長度。

5、電纜各支持點間的距離應符合設計規定。當設計無規定時，不應大于下表。

電纜各支持點間的距離

電纜種類

敷設方式

水平

垂直

電力電纜

全塑性

400

1000

除全塑性外的中低壓電纜

800

1500

35KV及以上的高壓電纜

1500

2000

控制電纜

800

1000

6、電纜的最小彎曲半徑應符合下表。

電纜最小彎曲半徑

電纜形式

多芯

單芯

控制電纜

10D

-

橡皮絕緣電力電纜

-

10D

-

15D

-

20D

聚氯乙烯絕緣電力電纜

10D

交聯聚乙烯絕緣電力電纜

15D

20D

油浸紙絕緣電力電纜

鉛包

30D

鉛包

有鎧甲

15D

20D

無鎧甲

20D

自容式充油(鉛包)電纜

-

20D

注：表中D為電纜外徑。

7、敷設時，電纜應從盤的上端引出，不應使電纜在支架上及地面摩擦拖拉。電纜上部不得有鎧裝壓扁、電纜絞擰、護層折裂等未消除的機械損傷。

8、敷設電纜時，電纜允許敷設最低溫度，在敷設前24h內的平均溫度以及敷設現場的溫度不應低于下表的規定。

電纜類型

電纜結構

允許敷設最低溫度

油浸紙絕緣電力電纜

充油電纜

﹣10

其他油紙電纜

0

橡皮絕緣電力電纜

橡皮或聚氯乙烯護套

﹣15

裸鉛套

﹣20

鉛護套鋼帶鎧裝

﹣7

塑料絕緣電力電纜

-

0

控制電纜

耐寒護套

﹣20

橡皮絕緣聚氯乙烯護套

﹣15

聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯護套

﹣10

9、電纜敷設時應排列整齊，不宜交叉，加以固定，并及時裝設標志牌。

10、電纜的固定，應符合下列要求：

①

垂直敷設或超過45°傾斜敷設的電纜在每個支架上;橋架上每隔2m處;

②

水平敷設的電纜，在電纜首末兩端及轉彎、電纜接頭的兩端處;當對電纜間距有要求時，每隔5～10m處;

11、電纜排列，應符合下列要求：

①電力電纜和控制電纜不應配置在同一層支架上。

②高低壓電纜、強電、弱電控制電纜應按順序分層排放，一般情況宜由下而上。

12、并列敷設的電力電纜，其相互間的凈距應符合設計要求。

13、電纜在支架上的敷設應符合下列要求：

①

控制電纜在普通支架上，不宜超過1層;橋架上不宜超過3層。

②

交流三芯電力電纜，在普通支吊架上不宜超過1層;橋架上不宜超過2層。

③

交流單芯電纜，應布置在同側支架上。當按緊貼的正三角形排列時，應每隔1m用繃帶扎牢。

(3)導管內電纜的敷設

在下列地點，電纜應有一定機械強度的保護管或加裝保護罩：

1、電纜進入建筑物、隧道、穿過樓板及墻壁處。

2、其他可能受到機械損傷的地方。保護管埋入非混凝土地面的深度不應小于100mm;伸入建筑物散水坡的長度不應小于250mm。保護罩根部不應高出地面。

3、從溝道引至電桿、設備、墻外表面或屋內行人容易接近外，距地面高度2m以下的一段。

4、電纜排管在敷設電纜前，應進行疏通，清除雜物。

5、穿入管中電纜的數量應符合設計要求;交流單芯電纜不得單獨穿入鋼管內。

(4)直埋電纜的敷設

1、電纜埋設深度應符合下列要求：

①

電纜表面距地面的距離不應小于1.7m。穿越農田時不應小于1m。在引入建筑物、與地下建筑物交叉及繞過地下建筑物處，可淺埋，但應采取保護措施。

②

電纜應埋設在防凍層以下，當受條件限制時，應采取防止電纜受到損壞的措施。

2、直埋電纜的上、下部應鋪以不小于100mm厚的軟土或砂層，并加蓋保護板，其覆蓋寬度應超過電纜兩側各50mm，保護板可采用混凝土蓋板或磚塊。軟土和砂子中不得有石塊或其他硬質雜物。

3、直埋電纜在直線段每隔50～100m處，電纜接頭處、轉彎處、進入建筑物等處，應設置明顯的方位標志或標樁。

4、直埋電纜回填土前，應經隱蔽工程驗收合格?；靥钔翍謱雍粚?。

〈5〉電纜頭的制做

1、制做電纜終端和接頭前，應熟悉安裝工藝資料，做好檢查，并符合下列要求：

①

電纜絕緣狀況良好，無受潮;塑料電纜內不得進水;充油電纜施工前應對電纜本體、壓力箱、電纜油桶及紙卷筒逐個取油樣，做電氣性能實驗，并應符合標準。

②

附件規格應與電纜一致;零部件應齊全無損傷;絕緣材料不得受潮;密封材料不得失效。

③

施工用具齊全，便于操作，狀況清潔，消耗材料齊備。清潔塑料絕緣表面的溶劑宜遵循工藝導則準備。

2、接地線

電纜接地線應采用銅絞線或鍍錫編織線，其截面面積不應小于下表規定110KV以上電纜的截面面積應符合設計規定。

電纜終端接地截面

電纜截面(mm2)

接地截面(mm2)

120及以下

16

150及以下

25

3、電纜終端與電氣裝置的連接,應符合現行國家標準《電氣裝置安裝工程母線裝置施工及驗收規范》的有關規定。制作要求：

①

制作電纜終端頭與接頭，從剝切電纜開始應連續操作直至完成，縮短絕緣暴露時間。剝切電纜時不應損傷線芯和保留的絕緣層。

②

電纜終端頭和接頭應采取加強絕緣、密封防潮、機械保護措施。

③

電纜終端頭上應有明顯的相色標志，且應與系統的相位一致。

④

控制電纜終端頭可采用一般包扎，接頭應有防潮措施。

投標單位(蓋章)山東陸豐容器有限公司

被授權代表人(簽字或蓋章)

安

全

施

工

技

術

措

施

1、施工人員進行現場前均進行安全生產教育。

2、進入施工現場必須戴好安全帽穿絕緣鞋穿戴好各自的防護用品。

3、施工用電采用三相五線制用電設備必須有良好的接地用電必須專人負責線路要整齊牢固破損線不允許使用做到用電停電有標志電源線路不得接觸潮濕地面或接近熱源。嚴禁將電線直接掛在金屬設備、構件上或用金屬絲綁扎電線非電工人員嚴禁隨意拉線。露天的電器和配電盤一定要有防雨措施并加鎖。

4、臨邊高處作業必須設臵防護措施搭設安全防護棚或加防護欄。

5、.施工人員不允許上下來回投擲工具及其他物件嚴禁從高處亂扔東西施工作業場所有墜落可能的物件應一律先行撤除或加以固定。

6、吊裝時起重臂下嚴禁站人吊裝用鋼絲繩扣一定要綁扎結實、牢固。選用要合理。

7、氧氣和乙炔瓶應放臵在安全位臵保持安全距離10m距明火10m氧氣瓶、乙炔瓶應搭設曬棚現場動火周圍要將易燃物清理干凈。

8、現場施工人員必須遵守勞動紀律不得違章指揮違章操作特殊工種必須持證上崗。

9、要防止無關人員進入施工區。焊接時下方無可燃物并設專人看護移動設備時要前后照應防止砸傷。

10、其它關于現場臨時用電認真執行《施工現場臨時用電安全技術規程》。

11、嚴格執行《建筑安裝工人安全技術操作規程》有關規定。

投標單位(蓋章)山東陸豐容器有限公司

被授權代表人(簽字或蓋章)

換熱站控制方案

1.1換熱站的控制

二級網供水溫度控制：根據均勻性調節的要求確定二次網供水溫度(或室外溫度-二次供水溫度曲線)，調節一次網側的電動調節閥的開度，改變供水溫度(二次供水溫度)，以保證二次網的供熱需求。

二級網供回水溫度平均值控制：根據均勻性調節的要求確定二次網供回水平均值溫度(或室外溫度-供回水溫度平均值曲線)，調節一次網側的電動調節閥的開度，改變二次網供回水平均值溫度，以保證二次網的供熱需求。

一次循環流量控制：根據一次網循環流量、各換熱站供熱面積(節能建筑供熱面積按一半計算)推算各換熱站一次循環流量，根據各換熱站一次循環流量查找電動閥在此流通流量下的理論閥開度，電動閥開啟到理論閥開度，并根據實際一次循環流量與理論流量比較進行微調(大于5%)。也可以設定各換熱站流量目標值，控制器利用PID算法，控制一次電動閥開度，調節流量，自動閉環流量目標值。

電動閥手動給定閥開度控制：根據一次網循環流量、各換熱站供熱面積(節能建筑供熱面積按一半計算)推算各換熱站一次循環流量，根據各換熱站一次循環流量查找電動閥在此流通流量下的理論閥開度，電動閥開啟到理論閥開度，并根據實際一次循環流量、一次熱量、一回溫度或二供溫度與給定理理論值比較進行微調(大于5%)，供熱運行穩定后以熱源質調節為主，閥門保持給定刻度，只對個別超標站進行微調。

二級網循環泵控制：根據二次網供回水壓差設定值或供水壓力設定值，通過改變二次網循環泵轉速來調節二次網流量，從而達到節能降耗的目的。供水壓力和最不利點壓差人為設定，同時設定供回水壓差下限(通過調節循環泵變頻器的下限頻率實現)。

二級網補水泵控制：采用補水泵變頻控制，通過調節補水泵變頻保持循環水泵入口壓力穩定

(該定壓值可以修改)，待壓力達到定值后補水泵停止運行。

換熱站采用的工業級控制器作為控制系統(采用西門子S7-1200系列PLC)，提供完整的數據采集(數據及故障記錄)、控制、報警和通訊等功能。通過遠程通訊網絡，建立換熱站與XX熱電有限公司歐投信息系統的雙向通訊，實現對各換熱站的數據采集、運行管理和控制功能。預留RS485(支持MODBUS通訊協議)及以太網接口(其中必須帶有TCP/IP、OPC協議)。

1.2監測和控制功能

1.2.1

顯示采集功能

采集以下參數，能夠本地液晶屏顯示和上傳至控制中心。

★檢測內容：

u

一次側供水溫度

u

一次側供水壓力

u

一次側供水流量、熱量(通訊RS485，MODBUS通訊方式)

u

一次側調節閥調節

u

一次側調節閥閥位

u

一次測回水溫度

u

一次側回水壓力

u

二次側供水溫度

u

二次側供水壓力

u

二次側回水溫度

u

二次側回水壓力

u

室外溫度

u

循環泵出口壓力

u

二次流量、熱量(通訊RS485，MODBUS通訊方式)

u

軟水箱水位

u

軟水箱水位控制

u

補水流量(通訊RS485，MODBUS通訊方式)

u

電能表通訊RS485(通訊RS485，MODBUS通訊方式)

u

循環泵變頻器控制及電機狀態(通訊RS485，MODBUS通訊方式)

u

補水泵變頻器控制及電機狀態(通訊RS485，MODBUS通訊方式)

u

一次側除污器前后壓差報警

u

二次側除污器前后壓差報警

u

集水坑液位報警

u

超溫，超壓、低壓、水箱液位超低等報警信號

換熱站控制工藝示意圖

1.2.2

換熱站PLC控制功能

依據“遠程給定

+

本地自動化”原則，實現獨立完成遠程/本地設定控制策略下本站的閉環控制功能;各控制回路設手/自動切換，正常情況下實現全自動無人值守控制，必要時切換至手動狀態由人工手動操作(就地操作)。

1)

一次網控制調節功能

a、根據所需的供熱參數設定值，將每天分為多個時段，設定曲線(12時段)，來進行一次網電動調節閥的自動調節，實現以下控制方式：

●

二次網供水溫度控制

●

一次網回水溫度控制

●

二次網供、回水平均溫度控制

●

一次網熱量控制

b、根據一次網總流量和換熱站的實際熱負荷情況計算各站最大流量，各站在最大流量限制值內進行自動梯度控制，實現以下控制：

●

一次網流量限制與分配控制

(解決熱源不穩定和運行初期水力平衡問題)

以上功能可以在本地控制終端和監控中心修改設定曲線，修改PID參數值，時間段任意劃分。

c、供熱負荷曲線控制方式

本地控制系統根據室外溫度的變化和當地供熱負荷曲線，決定二次側的供水溫度或供回水平均溫度?？刂破鬏敵鲂盘栒{節電動調節閥的開度，從而改變一次側的流量，實現二次側供水溫度的質調節和一次側流量的量調節。

2)

循環水泵通過變頻器控制二次網供回水壓差功能

根據設定的二次網供回水壓差設定值自動調節循環泵變頻器的頻率，改變循環泵轉速，保持二次網供回水壓差恒定?？梢栽诒镜乜刂平K端和監控中心修改二次網供回水壓差設定值，修改PID參數值?？梢詫崿F軟啟軟停，并能連續調節轉速(根據最不利點壓差調節)。循環水泵停止時連鎖關閉一次側電動調節閥。

3)

開機自檢功能

開機自檢，二次側回水壓力設定一個低限保護值(在控制器操作面板上可以調整此值)，當二次側壓力沒有達到此值時，不能啟動循環泵而只能開啟補水系統補水，待達到設定值后方可啟動循環泵。

4)

二次網回水壓力控制，補水定壓功能

根據設定的二次網回水壓力設定值自動調節補水泵變頻器的頻率，改變補水泵轉速，將壓力值穩定在要求范圍內?？梢栽诒镜乜刂平K端和監控中心修改回水壓力設定值、回水壓力睡眠設定值、喚醒設定值，修改PID參數值。

5)

水箱液位低保護

當水箱液位低于低限時，停止補水泵運行，并報警。

6)

失壓保護

二次側回水壓力低于低限設定值時，自動補水系統投入運行，開始補水。自動補水系統投入運行后二次側回水壓力仍繼續降低則發出報警。

7)

斷電保護

停電后自動關閉電動調節閥切斷熱源，同時發出報警。

8)

超溫保護

二次側供水溫度超過設定值(可調)時，以及一次側回水溫度超過設定值(可調)時關閉一次側電動調節閥。

9)

超壓保護

二次側供水總管壓力超過設定高限值(可調設定值)循環泵停止運行。

10)

水箱旁路電磁閥強制開啟/停止控制功能

當軟水器自動上水發生故障，水箱水位發出報警，手動開啟軟水箱自來水旁路電磁閥，應急使用?？梢栽诒镜乜刂平K端手動操作和監控中心遠程控制。

1.2.3

報警功能

在換熱站設聲響報警，在調度中心設聲光報警。報警信號是最優先的通訊數據，換熱站報警發生時應立即通過網絡通訊上傳至調度中心。

u

二次側供水壓力高、儀表斷線

u

二次側回水壓力低、儀表斷線

u

一次側回水溫度高、儀表斷線

u

二次側供水溫度高、儀表斷線

u

軟水箱水位高

u

軟水箱水位低

u

變頻器過載報警及故障

u

換熱站集水坑水位達到警戒值報警(如有地下室的換熱站)

1.2.4

聯鎖控制功能

1)

當水箱水位低于低限值時停止補水泵，直到水箱水位高于高限時補水泵重新啟動;

2)

當二次網供水溫度高于高限值時、一次網回水溫度高于高限值時或當所有循環水泵停止時，一次側電動調節閥自動關閉。

1.2.5

數據存儲功能

能按設定間隔存儲歷史數據，能完成監控中心數據補抄功能，從而保證數據的連續性。

1.2.6

通訊功能

1)

支持多種儀表的通訊，可以是不同類型的儀表，如變頻器、超聲波熱量表、電磁流量計、渦輪流量計、遠傳自來水表、配電柜電能表等。

2)

通訊模塊ADSL、3G路由器等，由現場控制器完全控制，當通訊鏈路不通時，可以對通訊模塊進行復位，重新實現網絡連接。

1.2.7

其他功能

1)

斷電自診斷自恢復功能;

2)

日歷、時鐘功能;

3)

站名、站號、物理量轉換公式、參數采樣頻率、限值均可在現場控制終端進行組態。并能現場修改監測儀表的量程范圍;

4)

能接受監控中心參數修改更新指令，并保存。

1.2.8

人機界面功能

站內人機交互采用彩色觸摸屏，提供中文顯示的人機界面，顯示運行參數和設備運行狀態;實現以下功能操作：參數設定、手動/自動切換、閥門開關、水泵啟動、報警查詢及確認等。

1.2.9

通訊系統

1)現場終端通過通訊模塊(ADSL)完成數據發送與接收。

2)與XX熱電有限公司歐投項目數據服務器對接，使用熱電公司熱網監控平臺的點表定義格式，實現數據上傳、電動閥遠控和數據分析

1.2.10

UPS不間斷電源與保護

該不間斷電源能保證換熱站控制設備及網絡設備在市電掉電后繼續運行30分鐘。

1.3本地自控系統工藝

本地自控主要控制內容：一次回溫控制/二次出口溫度(或二次供回水平均溫度)控制/熱量控制等，二次網壓差和補水控制。

1.3.1

供熱系統的控制特點

●

大慣性

●

多變量

●

差異性

1.3.2

控制目標

●

提高供熱質量

●

高效節能環保

●

降低生產成本

●

提高人均效益

換熱站自控設備連接示意圖

1.3.3

系統控制方法

采用“遠程給定

+

本地自動化”的方法。

城域監控系統與廠級監控系統的主要區別是監控站點數量多，地域分布范圍廣(城市)。廠級監控系統一般采用專用有線方式將分散在生產線上的現場監控設備連接，現場監控設備只具有采集數據和控制執行設備的能力，所有的數據處理和存儲、計算和命令都是由中心的處理器完成。城域監控系統由于站點數量多，范圍分布廣，如果采用專用有線方式，自己敷設專用電纜，其成本巨大，所以大都采用無線或公用網絡方式通訊。這樣又帶來了新的問題，就是無線或公用網絡通訊的瞬時不穩定性高于專用有線方式。如何解決這個問題，我們提出了“遠程參數給定，本地自動化”的概念。就是遠程控制中心將希望達到的控制目標(溫度值)下發到換熱站控制器，由控制器閉環控制。這樣即使網絡出現暫時的不穩定，下位控制器也可以依據原參數運行，而不會因此影響運行的安全性。

1.3.4

本地控制站LCC的控制類型

u

二次網供水溫度控制

u

一次網回水溫度控制

u

一次網總熱量控制

u

一次網流量限制與分配控制

(解決熱源不穩定和水力平衡問題)

u

二次網供回水壓差、壓力控制

u

二次補水定壓/安全泄水控制

1.4對一次回水電動調節閥的控制

1.4.1

調節目標

一次回水電動調節閥的作用主要是調節和限制一次水的供水量，對電動調節閥的調節必須首先考慮整個熱網的水力工況，保證熱網的穩定性。不可過頻、過大、應低頻率，小幅度調節。由調度人員根據天氣變化以及各站情況設定調度范圍(最大調節量與最小調節量)。

閉環條件，可以采取四種運行方式，這四種方式各有優缺點，可以根據不同的實際情況和控制目標，酌情選定：

1.一次回水溫度閉環控制，由于二次水溫的反作用，反饋較滯后，所以調節到達穩態速度慢，但利于全網調度和水力平衡，對整個供熱系統的穩定運行有好處。

2.二次供水溫度閉環控制，調節到達穩態速度快。

3.二次供回水平均溫度閉環控制。

4.一次總供熱量閉環控制，調節到達穩態速度快，可以反映出用戶的供熱效果，對大網穩定運行有好處，是集中供熱系統控制的發展方向。

熱量控制的優點分析如下：

1.熱量控制更直接反應耗熱情況

熱量控制相對于一次回溫控制，可以更直接反應建筑物耗熱情況。因為一次回溫受相關的因素影響較大，首先供水的溫度變化就會影響回溫，比如供水100℃時，回溫控制在50℃和供水到120℃時，回溫仍為50℃，此時供熱量會發生很大的變化。另外二次水循環量同樣會影響一次回溫參數。

對于二次供溫控制而言，同樣存在類似的問題。

所以采用一次回溫控制和二次供溫控制方法相對較粗，要達到精確的質和量調節采取熱量控制更合理。

在實際應用中，熱量控制相對于溫度控制而言運行更平穩，流量、熱量、溫度、壓力等參數變化小，調節閥的動作頻率和動作幅度小，進入穩定運行更快，控制系統的收斂時間短，對提高供熱質量、延長設備使用壽命、高效節能等各方面有較大好處。

2.熱量控制更易于管理

供熱企業的贏虧，與供熱面積和熱量消耗直接相關。將換熱站供應的面積乘以單位平方米耗熱量，再乘以供熱時長就可以預知此站的熱量消耗。因此，在供暖季開始之前，就對供熱目標有一定的預知，便于成本控制。對各站值班人員下達熱指標和考核更易于操作。同時在人工控制情況下，如果要求一次回溫控制或二次供溫控制。值班員要預估閥門的開度，在調節后幾個小時內要不斷的巡檢和調整閥門的開度，否則可能在一段時間后溫度就會超高或超低。如果采用熱量控制，值班人員只需在較短時間內即可調節好閥門，使瞬時熱量達到要求，就可以完成控制指標，不會造成溫度失控。

3.熱量控制曲線的確定

用戶需要的是保證其室內溫度達標，而供熱企業的利潤來源于超標部分的合理控制。如何即滿足用戶的要求又達到節能的目的呢?這看似矛盾，卻是供熱控制中必須解決的問題。能量是守恒的，解決這個矛盾，需要我們最大限度地利用氣候的變化，即白天的14:00-16:00點達到最高溫度，夜間0:00-2:00點達到最低溫度。全天的氣溫變化一般在10℃以上，熱量分配曲線根據全天的氣溫變化進行調整，就可以盡量利用太陽輻射能量，節約熱網總熱量供應，而不會降低供熱質量。

4.預控制原理

利用專業氣象臺天氣預報信息，繪制未來一天氣溫變化回歸曲線(由氣候模型專家系統完成)。將熱量曲線時間軸提前一個角度，比如每天15:00點為氣溫最高點，可以在14:00點提前降低供熱量。這樣就把全天的熱量曲線相對于氣溫曲線提前了一個小時，對于供熱這種純滯后的系統有非常大的好處，這也是熱量控制相對一次回溫控制可以達到更為精確的控制效果。

1.4.2

主要調節方法

1、由調度人員通過上位機直接下達控制目標(一次總供熱量、二次供溫或一次回溫)，換熱站控制器自動控制一次電動調節閥開度，達到控制目的。

2、根據天實際室外溫度值，結合不同換熱站的經驗值，制定一次電動調節閥的運行函數曲線，換熱站控制器根據此運行函數曲線自動調節一次電動調節閥開度，達到控制目的。

1.5對二次循環泵控制

二次循環泵變頻器的控制，以二次系統供、回水壓差為控制目標。改變循環泵轉速，保持二次網供回水壓差恒定?？梢栽诒镜乜刂平K端和監控中心修改二次網供回水壓差設定值，修改PID參數值?？梢詫崿F軟啟軟停，并能連續調節轉速(根據最不利點壓差調節)。循環水泵停止時連鎖關閉一次側電動調節閥。

二次供、回水壓差△P

反饋值-

設定值SP+

PID

控制

環節

PLC

遠程設定

手動設定

變頻

驅動

單元

被控對象

手動直接頻率設定(旁路PID)

循環泵控制原理圖

1.6對二次補水的控制

根據設定的二次網回水壓力設定值自動調節補水泵變頻器的頻率，改變補水泵泵轉速，將壓力值穩定在要求范圍內?？梢栽诒镜乜刂平K端和監控中心修改回水壓力設定值、回水壓力睡眠設定值、喚醒設定值，修改PID參數值。當二次網靜壓低于設定下限值時，打開補水泵補水;當二次網靜壓高于設定上限值時，停止補水泵補水。

補水泵變頻定壓的測點為遠傳壓力表或者壓力變送器，保證補水變頻定壓系統獨立于自控系統，當補水變頻設為本地狀態時，補水變頻可自主控制。

二次回水壓力

反饋值-

PID

控制

環節

PLC

遠程設定

手動設定

變頻

驅動

單元

被控對象

設定值SP+

補水泵控制原理圖

1.7調節參數的確定

以上講了如何依據已確定的一次總供熱量、二次供溫、或一次回溫等參數進行調節，但是調節的參數如何確定呢?

1)

首先以保證全網運行安全和水力工況平衡為先決條件，平衡各個換熱站的用熱量?？梢砸罁摵闪?、供熱面積、供回壓力、距首站距離等多因素，由調度人員依歷年經驗值確定，并在運行中逐漸調整而確定最佳的經驗值。

2)

控制溫度的確定，這個參數決定了供熱的經濟性與運行質量。

3)

將用戶測溫數據反饋引入決策機制，及時調整供熱量。

1.8控制策略

本地自動控制系統采用了以下控制策略：

1、增量式PID控制

2、故障檢測與安全保護

3、自動氣候補償預控制

4、多時段控制模型

5、最大流量限制

6、定值控制

1.8.1

增量式PID控制

換熱站PLC的控制模型是根據增量式PID控制理論建立的，是最重要的控制策略。

供熱系統的控制特點是：大慣性、多變量、差異性。

尤其采用間接換熱的系統，其控制慣性更大，在依據室外溫度和分時段運行，調節一次回水溫度、二次供溫、二次供回溫度或換熱量時，如果控制不當，調節過慢使響應時間過長，達不到系統要求，過快又易引起超調，甚至震蕩。

針對供熱系統的控制特點，PID校正控制以其結構簡單、工作穩定、物理意義明確、魯棒性強及穩態無靜差等優點在自動化控制中被廣泛采用，增加滯后算法，改善控制系統在跟蹤目標時的動態響應性能和穩態性能，以適應供熱工作任務的要求，是有重要應用意義的。

1.8.2

故障檢測與安全保護

PLC控制器具備故障檢測與安全保護功能，故障包括：壓力、溫度、流量等傳感器斷線(即輸入信號小于4mA)，與熱表通訊發生故障，供回溫度數據錯誤等。當這些故障發生時，控制器檢測到故障持續超過預定時間，可以自動轉入安全保護程序，首先，判斷故障源將影響的執行機構，如果將影響一次閥門動作，就以一次閥門預設值輸出，閥門將以固定開度方式運行;如果是二次供壓故障，則變頻器將進入保護模式25HZ運行;如果是二次回壓故障，將停止補水。同時向控制中心報警，要求維護人員到場檢查。

1.8.3自動氣候補償預控制

根據氣候條件以及供暖對象的特性，給出一條具有4個拐點的室外溫度與二次供水溫度之間的對應曲線(可任意修改)。PLC控制器根據室外溫度值與溫度曲線自動確定二次側供水的溫度設定值，經過PID運算自動調節電動調節閥的開度，使二次側實際供水溫度與其設定值保持相同，滿足供熱要求。

在室外溫度傳感器故障的情況下，PLC控制器可以以一個恒溫的值對二次供水溫度進行控制。

1.8.4

多時段控制模型

為了更有效地節約熱能，降低損耗，系統設置了多時段控制模型，即將供暖季每天分成早、中、晚、夜多個時段，多個時間段(12時段)可以靈活設定，根據不同的氣候特點設置不同的控制參數。比如：早晨及晚上將溫度適當調高，人們會感到比較溫暖舒適;中午由于日照較強，將供熱量適當調低，室內溫度也不會大幅下降;夜間由于居民活動減少，可適當降低供熱量。

系統中保存著每個站的多時段控制參數偏差庫，其是根據該站的所在位置、保溫結構、重要性、建筑性質(居民、共建、商場、機關、學校)等特征而建立的，因具有很好的可維護性，有權限的調度人員可以修正和完善該偏差庫使之更趨合理。

1.8.5

最大流量限制

每一個換熱站均有一個相應的最大流量限制值，此數據是根據該站的實際熱負荷情況計算得出的，本地自控站在最大流量限制值內進行自動梯度控制，控制回水流量，達到控制熱量的目的。當基本供熱條件不能滿足自動控制條件時，系統自動維持流量限制狀態，等待調節參數更新，而不會無限制地增大流量，造成水力工況的破壞。

1.8.6

定值控制

在供熱初期或供熱系統調試維修時，系統不具備自動化控制條件，可以采用定值控制，是由調度員根據經驗設定閥門開度、變頻器運行頻率等參數，當供熱穩定后再切換到自動控制。

投標單位(蓋章)XX容器有限公司

換熱器畢業設計總結范文第3篇

1.《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》 GB50736-2012 2. 《建筑設計防火規范》 GB50016-2006 3. 《輻射供暖供冷技術規程》 JGJ142-2012 4. 《供熱計量技術規程》 JGJ173-2009 5. 《民用建筑集中供暖供熱計量技術規程》 DB62/T25-3044-2009 6. 建筑專業提供的條件圖

7. 建筑單位提供的設計要求及資料。

二、換熱站設計

1.換熱站擬供暖面積11000平方米，供暖熱負荷7.0MW。 2.由市政集中供熱管網提供85/60℃一次供回水熱媒，經換熱站交換為55/45℃二次供回水熱媒為小區供暖。

3.換熱站設于小區內，為地上一層建筑，為小區所有建筑物提供熱源，熱媒參數55/45℃。設有兩臺板式換熱機組，每臺機組設三臺循環本(兩用一備)。

4.供暖系統定壓由換熱機組變頻定壓。根據供熱系統在運行過程中，壓力變化時，通過變頻調速器平滑無極的調整補水泵轉速，調節補水量或輸出自動泄壓信號，進而維護和保持系統恒壓點壓力穩定，換熱站各區系統設置自動控制裝置(氣候補償器)，根據室外氣候變化自動調節供熱，從而實現按需供熱，大量節能。

5.換熱站安裝熱量表作為結算點，在各系統出口處分別設“靜態水力平衡閥帶熱表供暖裝置”，熱量表選用SONOCAL 2000型超聲波熱量表。

6.供暖系統試壓：一次熱媒系統，自來水，軟化水系統管道試驗壓力為0.6MPa;二次熱媒低區系統管道試驗壓力0.6MPa，高區0.8MPa。

7.管道的支吊架的安裝及設置位置由安裝單位現場確定，作法參見甘02N4-42,61. 8.保溫和防腐：管道經除銹后，先刷紅丹漆兩道，在用50mm厚的巖棉管殼保溫，外纏玻璃絲布兩道作為保護層，最外層刷灰色調和漆兩道。保溫層厚度：管徑≤32用30mm厚巖棉保溫，管徑>32的用40mm厚巖棉保溫。、

三、其他

1.管道穿墻、樓板及支吊架應與土建專業密切配合。

換熱器畢業設計總結范文第4篇

1 換熱系統

(圖1)

2 換熱站設備的選擇

2.1 換熱器的選擇

換熱器是換熱站的核心設備, 其選擇的合理性直接影響系統的經濟性和可靠性, 如何合理地選擇換熱器, 應認真考慮以下幾點。

換熱器應根據供暖、通風及生活熱負荷進行選擇, 一般換熱器的出力為用戶最大熱負荷的120%～130%, 換熱器的出口壓力, 不應小于最高供水溫度加20℃的相應飽和壓力。

換熱站內換熱器的容量, 可由單臺或兩臺換熱器并聯供給。若兩臺換熱器時, 則每臺換熱器選型應按總熱負荷的60%～70%考慮。設計時還應根據熱負荷增長的可能性, 考慮是否預留增裝相應換熱器的位置。根據熱負荷的性質、輸送距離、當地氣候和熱媒溫度等因素確定是否設置調峰換熱器。換熱器一般分為立式和臥式兩種, 應根據換熱站空間位置選擇合理的型式, 以便于安裝和維護。

2.2 水泵的選擇

水泵是保障熱網系統高效運行的主要設備, 其電耗大小不但對電資源有影響, 也對運行成本及效果有顯著影響。水泵的流量和揚程的選擇與配置是十分重要的, 選擇與配置得當, 裝機電功率合適, 運行工作點處于設備高效率區域, 電耗少, 反之電耗多, 兩者可相差20%左右。

2.2.1 循環水泵的選擇

循環水泵的流量G:

式中:Q為計算熱負荷, W;

CP為循環水的平均比熱, KJ/K g.℃;

Δt為循環溫差, ℃。

在熱負荷確定及循環水溫差恒定的條件下, 循環水泵的流量幾乎是不變的。循環水泵流量選擇不要過大, 過大浪費, 過小影響供熱效果。

循環水泵的揚程H:

H1為換熱系統內部的壓力損失 (包括換熱器、除污器及管道的阻力) , KPa;

H2為熱水管網最不利環路的壓力損失, KPa;

H3為最不利環路連接的用戶內部系統的壓力損失, KPa。

循環水泵的臺數, 在任何情況下都不應少于兩臺, 其中一臺備用。

循環水泵應有比較平緩的G/H特性曲線, 并聯運行的水泵應有相同的特性曲線, 選擇水泵流量時, 還要考慮并聯運行時, 水泵實際流量下降的因素。此外還要考慮熱網循環水泵入口承壓問題, 熱網系統的定壓點, 大都放在熱網循環水泵入口, 近年來, 曾多次出現水泵運行事故, 比如:泵殼破裂, 減震基礎板向電機方向移位等。凡是定壓點壓力值大于0.3MPa的供熱系統, 不宜選用IS型水泵, 可選擇R、HPK系列熱水泵或雙吸式離心泵 (如S、SH型) 。

2.2.2 補水泵的選擇

系統的補水量是熱網循環水量的1%～2%, 一般大型的熱網系統取下限, 小型的取上限。補水泵的流量一般取系統補水量的4～5倍。

補水泵的揚程為補水定壓點處的壓力加3m～5mH2O。補水泵一般選用兩臺, 互為連鎖, 其中一臺為備用。

補水系統的水質問題是很值得關注的, 為了防止換熱器及管道腐蝕、結垢, 嚴重影響供熱效果, 降低熱網壽命.因此要對補水水質進行嚴格控制, 補水應采用除過氧的軟化水、蒸汽采暖系統的凝結水或通過軟化處理的工業水。

3 換熱站控制

在熱網中有必要對熱用戶區別管理, 進行有效的調節控制, 根據熱用戶的特點分區域分時段供熱。

盡量采用變頻器控制循環水泵的運行, 若循環水泵不變頻, 電機始終工頻運行, 無法隨著室外溫度的變化而變化, 循環水泵流量恒定, 極大浪費電能, 采用變頻器控制循環水泵的運行可隨時調節水泵的轉速以適應地勢和樓層等的變化帶來的壓頭變化。當系統采用量調節時, 采用變頻調速可使循環水量隨著室外溫度等因素的變化而不斷變化, 避免按設計熱負荷進行供熱而造成的不必要浪費。變頻器的軟啟動功能及平滑調速特點還可實現對系統的平穩調節, 使系統工作狀態穩定, 延長供熱設備和各部件的壽命。

4 結語

換熱站設計是一個復雜的過程, 因此對這里未能敘述的問題也應該按照相關的設計規范進行設計, 這樣才能保證整個熱網系統運行的合理性、經濟性和可靠性。

摘要：本文針對集中供熱換熱站設計中存在的問題, 對換熱站設計進行了較全面的分析闡述, 為類似的換熱站設計提供了參考。

關鍵詞：供熱,換熱站,換熱器,循環水泵,補水泵,變頻

參考文獻

[1] 陸耀慶.實用供熱空調設計手冊[M].北京:中國建筑工業出版社.

換熱器畢業設計總結范文第5篇

1 計算方法

1.1 貨架降溫速率

濕冷庫中的貨架采用的是不銹鋼材質, 不銹鋼貨架的質量為30 kg, 相應的比熱容數值大小為0.5 k J/ (kg·K) , 可以計算得出對濕冷庫中的不銹鋼貨架的降溫速率 (Q2) 為0.0375 k W。此計算結果未考慮其他熱量損失。

1.2 濕冷庫庫體的冷量損失速率

在濕冷庫中通常采取PS材料作為庫體的保溫材料, PS即聚苯乙烯。絕熱泡沫PS的厚度為0.2m, PS泡沫的導熱系數為0.06 W/ (m·K) , 保溫封裝用PS的長、寬、高分別為2.5×2.5×2m。根據表面積計算公式得出濕冷庫的庫體表面積為28 m2。最好計算得出庫體導熱引起的冷量損失速率 (Q3) 為0.190 k W。此計算結果未考慮其他熱量損失。

1.3 換熱總速率的計算

水冷管式換熱器制冷機的冷凍工作條件如下:冷凝溫度為35℃, 制冷劑的制冷溫度為2℃。最后計算得出水冷管式換熱器在標準工作狀況下其制冷量達到0.63 k W。因此按此計算結果可以選用合適的制冷機 (制冷機的標準制冷量不應低于上述計算結果0.63 k W) 來進行果蔬的制冷保鮮。此計算結果未考慮其他熱量損失。

2 換熱器填料高度的計算

根據傳遞速率方程, 濕冷換熱器的填料高度計算公式為:

傳遞速率方程表示傳遞體系溫度、焓變、溫度差與傳遞速率之間的定量關系。其中Ha表示氣相傳質系數, kg/ (m3·h) , G表示濕冷系統中空氣流速, kg/ (m2·h) k, I表示濕空氣的焓, k J/kg, Nf表示傳遞單元數, Hf表示濕冷系統傳遞單元高度, m, Ie表示飽和濕空氣的焓, I1表示濕冷系統換熱器底部中濕空氣產生的焓變, I2表示濕冷系統換熱器頂部濕空氣產生的焓變。濕空氣平均比熱容C=1.021 k J/ (kg·K) , 濕空氣進出口溫度差Δt=2℃, 最后計算得出濕空氣絕干空氣的質量流量mg為0.612 kg/s。此計算公式未考慮其他熱量損失。

3 濕冷系統試驗

本文基于上述設計思路和實際計算結果, 構建出一套水冷管式換熱器冷凍保鮮系統。分別測試此水冷管式換熱器冷凍保鮮系統在不同狀態時的儀器參數, 包括在剛開機和開機后的2.5h后的水箱溫度以及空氣的溫濕度等實驗數據。

在本實驗中, 實際選用的制冷機的制冷功率在0.5 k W以上, 再加上水冷管式換熱器制冷體系中使用的循環水是低濃度的鹽水, 因而水箱水溫和庫內空氣溫度逐漸下降。研究數據表明, 水冷管式換熱器冷凍體系中的庫內的空氣流量、填料高度、水箱中的水流量是決定庫內空氣狀態的主要參數, 其調節目的是達到運行安全, 提高冷管式換熱器制冷系統的可靠性。

研究數據顯示, 濕冷庫的預冷效果優于普通冷庫。在設置好的工作狀態下, 水冷管式換熱器的工作功率完全能夠抵消實際產生的熱量, 因而使得水冷管式換熱器在工作時處于最佳的運行狀態。經過改進后的水冷管式換熱器進行了多種果蔬的保鮮保質試驗。

為了驗證水冷管式換熱器對多種果蔬都具有保質保鮮作用, 因而采用經改進后的水冷管式換熱器進行了獼猴桃的預冷試驗。綜上所述, 本文設計出的水冷管式換熱器冷凍系統對獼猴桃具有明顯的保鮮保質作用。

4 結語

在果蔬的冷凍保鮮過程中, 對于提高水冷管式換熱器殼體的使用承載能力, 防止果蔬出現水漬狀凹斑和萎縮導致細菌繁殖有積極的作用, 從而為水冷管式換熱器的設計制造、實際使用和后期維護、延長使用壽命的關鍵技術研究提供了有益的指導。水冷管式換熱器尤其適用于新鮮果蔬采摘之后的預冷環節, 對于新鮮果蔬的保質保鮮也有一定的使用效果和意義。水冷管式換熱器不久將迎來豐碩的市場前景。

摘要：水冷管式換熱器在實際應用中主要存在著在冷庫保鮮果蔬過程中, 相應的半冷時間較長, 而且水冷管式換熱器末端的冷卻排水管容易結霜等問題。本文通過實驗考察了在保鮮系統中利用冷管式換熱器進行結構設計和材料選擇與制造方法。結果表明, 水冷管式換熱器在測試時間內能正常運行, 適于預冷, 對蔬菜具有保質保鮮作用, 因而設計方法合理。

關鍵詞：水冷管式換熱系統,設計,性能

參考文獻

[1] 張曉彥, 劉偉民.國內外果蔬涂膜技術動態.食品科技, 2000 (6) :2-3.

換熱器畢業設計總結范文第6篇

安裝調試總結

建設單位：動力分廠

信息中心

中色(寧夏)東方集團換熱站系統包括南線換熱站、北線換熱站(大小機組)、CB線換熱站三個換熱系統，采用集中控制的方式，由水汽控制中心監控、操作，專人每天巡視現場，現場安裝了攝像頭，水汽控制中心的值班人員也可以隨時查看現場畫面。該工程現已交付使用，現將本工程的工作總結如下。

一、工程概況

1、本工程開工時間為2016年7月，完工時間為2016年10月底。

2、主要內容：

(1)、設計4套換熱站圖紙，圖紙見附錄1。

根據控制要求，設計電氣圖紙，其中南線換熱站有循環泵3臺，補水泵2臺，變頻器37KW一個，3KW一個，軟啟動器一個。要求循環泵變頻一拖三，軟啟一拖三，即使用一個變頻器和一個軟啟動器，使三臺循環泵每一臺既可以變頻啟動，又可以軟啟啟動，正常使用時為一臺變頻，一臺軟啟，另一臺備用。補水泵為一拖二，一臺變頻器帶兩臺補水泵，補水泵能夠變頻啟動，也能直接啟動。要求能夠采集到每臺泵的電流、故障信號、工頻變頻運行狀態，室外溫度，室內監測點的溫度，出水溫度，回水溫度，出水壓力，回水壓力，水箱液位等。配備一套軟水機組，由電磁閥控制軟水機組的啟停，且由于電磁閥安裝在軟水機組之前，需要在軟水機組再生和清洗的時候電動閥打開。溫度控制由溫控閥控制蒸汽的流量，根據室外溫度調節溫控閥開度大小。

北線小機組和南線換熱站控制要求相同。

2 北線大機組由4臺循環泵和2臺補水泵組成，要求循環泵變頻一拖四，軟啟一拖四。北線大小機組公用一個水箱，一套軟水機組 ，軟水機組由北線小機組控制，北線大機組只采集水箱液位作為控制報警用。

CB線換熱站有4臺循環泵和兩臺補水泵，變頻器30KW一個，3KW一個，軟啟動器3個。要求循環泵

1、2號泵能夠變頻運行，

2、

3、4號泵軟啟啟動。

(2)、根據圖紙配4套換熱站控制柜。

控制柜采用昆侖通態的觸摸屏控制，沒有安裝按鈕報警燈等。所有狀態信息都顯示在觸摸屏上。

(3)、制作換熱站電腦控制畫面，采用組態王6.55。

換熱站采用無人職守、集中控制的方式，需要將4個換熱機組的控制做到一個組態王程序下，組態王要能夠控制循環泵，補水泵，電動閥，溫控閥，每一個都要有手動自動狀態的切換。組態王要能夠顯示溫度、電流、壓力、液位等實時數據，要能夠提供報警信息，并且存儲報警信息和數據，以備查詢。組態程序共建立畫面38個，添加變量892個。 (4)、調試程序。

由于我們沒有POL編程狗，不能給POL控制器編程，所以我們提供控制要求，程序由濟南工達捷能編寫，我們負責現場調試。

二、安裝調試問題

1、控制柜配線完成后，進行檢查，改正接線錯誤，使用信號發

3 生器及萬用表，檢測信號采集及輸出是否正常，發現觸摸屏上回水溫度，出水溫度沒有，室外溫度采集錯誤，重新編程后，將溫度信號有4-20ma改為鎳1000的電阻信號。

2、控制柜現場安裝完成后，進行現場調試。 (1)、南線換熱站

將南線換熱站三臺循環泵全打到自動投用，一號主變頻，測試循環泵的啟動狀態，發現一號循環泵變頻啟動3分鐘后三號循環泵軟啟后工頻運行，再過三分鐘后三號泵停止，二號泵啟動?？刂祈樞蚧靵y，需要重新更改程序。

將2號循環泵打到禁止后，控制軟啟動器的中間繼電器頻繁動作。 采集到的電流信號錯誤，使用筆記本監測POL的信號采集，發現電流變送器反饋回來的信號就是錯誤的，不是程序的問題，將所有電流變送器重新發回廠家調0以后，發現循環泵電流正常，但是補水泵由于電流小，還是錯誤，所以將電機電源線在互感器上加繞兩圈，增大電流，并且在組態王上調節量程，使組態王畫面顯示的電流接近實際電流。

軟水機組由于需要再生和清洗時電磁閥打開，查詢軟水機組說明書，發現軟水機組有繼電器輸出點，模式1為電磁閥模式，模式2為增壓泵模式。實際使用模式1后，電磁閥常開不關閉，實際測量后發現，模式2能夠正?？刂齐姶砰y開關，隨選擇模式2。

(2)、CB線換熱站

CB線換熱站的水箱液位，和實際液位差距太大，由于液位計沒

4 有經過校驗，不能保證準確性，所以我們通過更改液位計的量程，將顯示的液位和實際液位對應上。

CB線的變頻器不能啟動。變頻器是ABB的ACS510，AI1端子為頻率給定，AO1端子為頻率反饋。DI1為起停，RO3A RO3C為故障反饋，跳線AI1 ON為0-10V，OFF為4-20ma。經檢查，頻率反饋接到了A02，故障反饋接到了PO1C和RO1B，改正接線，將頻率反饋接到A01，故障反饋接到RO3C和RO3A。但是變頻器還是不啟動，檢查參數設置，發現變頻器使用的是PID控制宏，將PID控制宏改為ABB標準宏，電機正常啟動。

將1號循環泵打到禁用后，2號變頻運行，在自動狀態下，

3、4號循環泵根據壓力不能投入運行，只能手動啟動。檢查接線沒有問題，只能夠過更改程序。

(3)、北線換熱站

小機組在二號補水泵變頻運行狀態下，一號補水泵不能工頻啟動，更改控制邏輯后正常啟動。當二號補水泵變頻故障后，變頻器報錯誤代碼E002，但是變頻器不停止工作，而是超符合運行，電機電流3.3A，而額定電流只有2.8A，導致小機組回水壓力，出水壓力高于正常值，能夠達到0.5Mpa，嚴重威脅采暖系統的安全。后將出水壓力高限設置為0.35Mpa，回水壓力高限設置為0.25Mpa，超過該值后停止補水，改變控制回路，由變頻器的啟動信號控制補水泵的接觸器吸合，當選擇二號補水泵運行，且給出啟動信號后，二號補水泵接觸器吸合，延時1S后，變頻器啟動。停止時，變頻器啟動信號消失，則二號補水

5 泵接觸器也同時斷開。所以一旦有報警，則能同時切斷變頻器和接觸器，起雙保險作用。

大機組循環泵軟啟和工頻接觸器下火反相，由軟啟切換到工頻時，出現炸機現象，更換損壞的接觸器，檢查線路，更正接線后，啟動二號循環泵正常，三號循環泵又出現炸機現象，再次檢查接線，發現軟啟動器進線相序錯誤，更正接線后，軟啟動全部正常，但是變頻啟動后，四臺泵全都是反轉，檢查變頻器控制信號，接的是FWD，正傳/停止命令，更換到REV，反轉/停止信號后，電機正傳。

大機組2號溫控閥不動做，從溫控閥處檢查信號，發現信號正常，溫控閥接受信號后不執行，手動開關溫控閥，也不動作，經檢查發現，電動執行器的防塵圈卡住了執行機構，將防塵圈拆掉重新安裝好后，溫控閥動作正常。

溫控閥的反饋信號和實際開度差距巨大，溫控閥處于關閉狀態時，反饋信號為-19%，溫控閥開到最大時，反饋信號為50%。且溫控閥不能全部關閉，總是有1%-2%的誤差。查看POL輸出，為4-20ma，信號正確。反饋信號為0.5ma-11ma，反饋信號錯誤。在溫控閥處測量發現，4ma的信號到溫控閥后為4.8ma，將信號線從POL處拆除，發現電纜自帶0.82ma電流，懷疑變頻器干擾導致。重新布線后，重新調0位，北線小機組溫控閥正常運行，但是將大機組的兩個溫控閥也布線后，三條線在一起又產生干擾，信號又錯誤。最后給溫控閥的信號輸入端和反饋端，各并聯一個1微法的電容后，信號的輸入和反饋均正常。

6

三、存在的問題

1、CB線換熱站不自動投用。

2、南線補水泵啟動低液位限制不起作用。

3、南線存在循環泵自動退出現象。

4、南線補水泵不變頻，啟動即為50HZ。

5、補水泵運行時間不累計。

6、補水泵恒壓和定壓不能切換。

7、溫控閥最大開度需要限制在60%。

四、效益分析

換熱站通過此次改進后，節省人工9人，大量節省蒸汽費用量，一改過去的一個溫度一冬天，用室外溫度來調節出水溫度，保證用戶室內溫度的同時，減少蒸汽浪費。采用軟化水后，減少換熱器的結垢，使換熱效率由原來的60%-70%提高到97%。

五、總結

此次換熱站安裝調試，基本滿足使用要求，但還是存在許多沒有解決的問題，我們將通過繼續努力，來完善換熱站控制系統。

2016年11月29日