方案是對一項活動具體部署的安排和計劃，那么方案的格式是什么樣的呢？如何才能寫好一份方案呢？以下是小編整理的關于《模板支撐體系整改方案》，僅供參考，希望能夠幫助到大家。
第一篇：模板支撐體系整改方案
支撐體系整改方案
模板支撐體系問題整改方案
1、個別立桿采用扣件搭接連接方式
整改措施：立桿采用扣件搭接方式連接的采取加固措施，即若搭接位置在上部的，兩端與中部用叁扣件擰緊，并在桿底增加一個支托扣件，搭接位置在下部的離地300-400mm(未落地)立桿下部增加一個支撐絲桿落地擰緊。
2、個別立桿垂直度偏差較大現象，最大偏差160mm 整改措施：立桿垂直度偏差大的進行調整，達到規范要求(搭設中檢查偏差的高度H=10m以內的最大偏差±50mm)。若無法調整的在立桿旁增加同規格的落地立桿加強。
3、后澆帶部位立桿固定在小橫桿上，未直接落地
整改措施：立桿下加墊墊板或增加立桿搭接，搭接長度大于1m，并用雙扣件擰緊。
4、個別縱橫桿步距方案設計為1.5m，實際達到1.8～2.0m 整改措施：縱橫桿步距大于1.5m的，縮短垂直剪刀撐間距，并且沿高度方向增設水平剪刀撐兩道與柱連接成整體，柱混凝土與梁板砼分兩次澆筑，確保立桿的穩定性。
5、個別框架梁小橫桿與立桿扣件只有一個，，無法保證扣件不下滑，并且梁兩側立桿間距過大
整改措施：框架梁小橫桿與立桿位置采用雙扣件，確?？奂换??？蚣芰毫旱撞课患釉O立桿：當梁高大于800㎜時，增設雙排立桿，當梁高不大于800㎜時，增設一排立桿，立桿間距同小橫桿間距，且立桿與周圍桿件連成一體。
6、個別梁底縱橫向水平桿未貫通 整改措施：縱橫向水平桿全部貫通。
7、部分縱橫桿間隔一根立桿搭設
整改措施：縱橫桿在每根立桿位置都得搭設，未搭設的補齊。
8、個別縱橫桿接頭在同跨或在同一個截面內
整改措施：縱橫桿接頭在同跨或在同一個截面內，在接頭位置增加縱橫桿，縱橫桿接頭不在同步或同跨內兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離大于500mm。
9、部分扣件未擰緊或未擰
整改措施：扣件逐個進行檢查并擰緊。
10、部分框架梁梁邊豎楞離立桿距離過大
整改措施：框架梁梁邊豎楞離立桿距離過大的，在豎楞位置增加立桿，并與周圍桿件連成一體。
以上問題要求限期在3天內整改完畢，澆筑混凝土時，檢查驗收整改情況，確認整改完成時方可申請簽發澆灌令。
中鐵十七局集團建筑工程有限公司
2009年6月18日
第二篇：高大模板支撐體系專項整治工作匯報
為貫徹落實全國、全省安全生產工作會議精神，進一步加大對我市房屋市政工程高大模板支撐體系(包括局部高大模板支撐體系，下同)施工安全的監管力度，有效預防和減少高大模板支撐體系坍塌事故的發生，根據《關于印發全省房屋市政工程高大模板支撐體系專項整治工作方案的通知》文件精神，我市于2月10日及時印發了《市房屋市政工程高大模板支撐體系專項整治工作方案》，按照方案要求在全市范圍內開展房屋市政工程高大模板支撐體系專項整治工作?，F將本次專項整治工作情況匯報如下：
一、基本情況
領導高度重視這次全省房屋市政工程高大模板支撐體系專項整治工作，結合我市建設工程施工安全的實際情況，加強了組織領導，精心部署相關工作，嚴格按照專項整治的范圍、內容，分“部署動員階段”、“組織實施階段”和“總結評估階段”三個階段開展專項整治。全市各住房城鄉建設行政主管部門通過全面、深入開展房屋市政工程高大模板支撐體系專項整治工作，督促指導建筑施工、工程監理企業切實落實安全生產主體責任，嚴格執法，不斷加大隱患治理和事故懲處力度。
二、檢查情況
1、全市住房城鄉建設行政主管部門能按照工作方案的整治步驟開展動員、宣傳教育、組織安全專項檢查;
2、被抽查企業和項目都能按照工作方案里專項整治8項內容進行自查自糾;
3、按照專項整治工作方案里的8項專項整治內容對被抽查企業和項目進行檢查，大都能按照專項整治工作方案的工作部署去開展安全生產工作。
4、這次組織開展的高大模板支撐體系的安全專項檢查做到認真、細致、嚴格，全市95個在建工程的高大模板支撐體系全數檢查。
三、存在主要問題
在這次房屋市政工程高大模板支撐體系檢查中，我市也發現一些存在問題:部分施工企業雖已進行自查自糾，但資料記錄不齊全，無針對性;少數建筑工地對作業人員無交底，無交底記錄;個別工地高大模板支撐體系未能嚴格按方案落實，與專家論證施工方案不相符;個別特種作業人員未取得省級住房和城鄉建設行政主管部門核發的特種作業資格證。
四、下一步工作設想
我們將繼續加強領導、落實責任、突出重點、強化監管，在全市房屋市政工程高大模板支撐體系專項整治的基礎上，繼續深入扎實開展建筑施工“安全生產年”活動，督促建筑施工、工程監理企業落實安全生產主體責任，建立健全安全生產責任制，切實執行《關于<危險性較大的分部分項工程安全管理辦法>的實施細則》、《關于進一步加強房屋市政工程腳手架支撐體系使用的鋼管扣件等構配件管理的通知》，落實建筑施工企業負責人及項目負責人施工現場帶班制等制度，加強隱患治理工作的層級監督檢查，及時掌握了解企業近期開展專項整治的進度、狀況，對重大隱患實行掛牌督辦、跟蹤整治。
第三篇：高大模板支撐體系整體坍塌原因和對策
一、坍塌原因
(一)管理方面：施工現場管理不到位
1、部分施工企業對高支模體系的搭設未引起足夠的重視，對模板工程安全專項施工方案的編制、審批把關不嚴，對涉及施工安全的重點部位和環節的檢查督促落實不到位;部分施工項目部質量安全保證體系不健全，責任制不落實，未認真履行職責，對現場搭設的支撐體系不符合規定和存在隱患的問題未按“三定”要求督促整改。
2、不少監理單位對模板工程安全專項施工方案的審核基本上只是履行簽字手續，沒有進行實質性審查，也未能提出有針對性的審核意見;對支撐體系搭設過程監控不到位，未嚴格按照規范和經審批的專項施工方案要求組織驗收;對監理過程發現的安全隱患也未能及時地督促整改、制止和報告。
3、部分模板工程安全專項施工方案編制粗糙，未突出工程施工特點，針對性和指導性差，模板和支撐體系的設計計算、材料規格、鋼管連接方式脫離工程實際，未附施工平面圖和構造大樣，大部分幾何尺寸套用防護架型式設計，對支撐體系搭設工藝敘述不清，不能起到有效指導施工的作用。
4、安全技術交底流于形式。施工現場安全技術交底一般僅交底到班組長，具體搭設人員基本無交底，且交底內容也僅是一般性的安全注意事項，沒有對支撐架體搭設工藝、關鍵工序和主要構造技術參數進行交底，因此搭設中隨意性很大，具體搭設人員無從按方案要求搭設，從搭設開始就埋下了安全隱患，給后期的整改帶來很多麻煩。
5、高支模體系的搭設隊伍和搭設人員資格不符要求。目前，由于模板工程基本上由模板專業隊伍承包，高支模體系的搭設也基本由木工完成，多數搭設人員未經培訓無證上崗，未能掌握扣件式鋼管腳手架的搭設要求，不能有效執行《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2001)、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59—99)等相關標準規范，給高支模體系埋下不安全因素。
6、有的項目高大模板安全專項施工方案未按規定組織專家組進行論證審查，有的項目雖經專家組論證審查，但專家組的意見建議未能在專項施工方案中得到改進和完善，也未能在搭設過程中逐項落實。
7、模板工程未嚴格按照規范和專項施工方案要求進行專項驗收，部分施工單位和監理單位參加驗收僅履行簽字手續而已，而有的項目就根本未正式組織驗收就進入下道工序施工，驗收程序形同虛設，幾起高大模板支撐體系坍塌事故都存在此類現象。
(二)設計計算方面：模板支撐荷載計算錯誤或考慮不周
1、部分項目計算方法不正確，荷載的取值和驗算未嚴格按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)要求進行，對泵送砼、砼澆筑方法等影響因素考慮不周，未按最不利原則確定荷載組合。
2、個別項目計算書內容與實際不符，設計計算直接利用其他項目的計算成果，存在“張冠李戴”現象。
3、大部分項目未對立桿地基承載力進行驗算，支撐體系的立桿直接搭設在樓面上的，也沒有對樓面承載力進行驗算，對局部受力狀況也未驗算。
4、計算模式與實際搭設狀況不一致。如立桿的穩定性計算，方案中立桿接長按對接接頭考慮，但實際搭設中立桿接長采用搭接，立桿頂部基本未設置可調頂托，普遍存在直接利用橫桿和扣件承受荷載的搭設形式，計算時按立桿軸向受力計算而未考慮偏心受力影響，現場也沒有對偏心受力桿件采取加固補強措施。
5、相當部分的工程項目計算書中鋼管截面特性是按照Ф4835mm標準鋼管取值，而目前市場上流通使用的鋼管壁厚基本上達不到規范要求，計算時未考慮鋼管壁厚不足所帶來的鋼管承載力下降這種不利因素。 (三)材質方面：鋼管和扣件的質量問題較多
1、部分施工現場對所使用的鋼管、扣件生產許可證、產品質量合格證明、檢測證明等相關資料不全，一些產品標識模糊不清。
2、進場的鋼管、扣件使用前，未能按有關技術標準規定按批次進行抽樣送檢。
3、相當數量的鋼管、扣件由于使用時間較長，周轉次數較多，再加上保護意識不強，外觀質量差，部分存在嚴重磨損、銹蝕、變形、開裂的鋼管、扣件仍在使用。
4、現場使用的鋼管壁厚達不到規范要求，基本上都是負偏差。 (四)構造方面：模板支撐搭設不規范
1、施工現場對地基基礎的處理不夠重視，無相應的排水措施，立桿底部未設置墊板或底座，或設置 隨意。
2、立桿間距未嚴格按專項施工方案要求進行控制。
3、掃地桿及水平桿設置不到位。有的掃地桿距底座上皮超過200mm，或只設置縱向掃地桿或者橫向掃地桿設置不連續;水平桿步距過大，高低不平，縱橫向設置不連續。
4、立桿接長違反規范規定采用搭接，模板架體頂撐立桿基本未設置可調頂托，普遍存在直接利用橫擔和扣件承受荷載的搭設形式，且未對偏心受力桿件采取加固補強措施。
5、設置的剪刀撐未能真正對架體起到整體穩定作用。一是模板支架四周邊未設置豎向剪刀撐，模架內雖按每隔四排立柱設一道豎向剪刀撐，但剪刀撐與架體的連接固定方法不正確，旋轉扣件未將剪刀撐斜桿固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，僅在兩端和中間交叉處用旋轉扣件固定;二是水平剪刀撐設置稀疏隨意，不滿足模板支撐架體高度范圍內其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐要求;三是剪刀撐未沿全高全長連續設置。
二、建議對策
(一)基于目前《建筑施工模板工程安全技術規范》尚未出臺，現有標準規范中僅有《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)在5.6節和6.8節中涉及有關模板支撐體系的計算與構造要求的條文，但沒有關于荷載取值和荷載組合計算等條款，對模板支撐體系的構造規定不明確。建議省廳盡快出臺高支模體系安全技術規定，以加強和規范高支模體系管理，防范重大事故發生。 (二)施工單位應加強高大模板工程安全專項施工方案的編制和審批管理，由施工單位項目技術負責人負責編寫模板工程安全專項施工方案，施工單位技術、質量、安全部門會簽把關后由施工單位技術負責人審批。專項施工方案應突出工程施工特點，有針對性，內容應包括：地基處理及排水、模板和支撐體系的設計計算、材料規格、鋼管連接方式、架體四周與建筑物的可靠連接、水平與縱向剪刀撐等構造設置、砼澆筑方案等，施工方案應繪制施工詳圖，有特殊要求的應作詳細說明。
(三)嚴格執行《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》。高支模體系專項施工方案應按規定由施工單位組織專家組進行論證審查，并根據專家論證審查意見完善專項施工方案，監理單位應當認真審核安全專項施工方案，并督促施工單位嚴格按照安全專項方案組織落實，嚴把驗收關，未經驗收合格不得進入下道工序，在混凝土的澆筑前施工、監理單位應組織有關人員再次做全面檢查并記錄。
(四)高支模體系的承載能力應按概率極限狀態設計法的要求，采用分項系數設計表達式進行設計，并對縱橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力、立桿的穩定性和立桿地基基礎承載力進行設計計算。荷載的取值和驗算應符合《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)等要求，鋼管抗彎強度設計值為205N/mm2，鋼管截面特性宜按Ф48×30mm規格取值，大梁鋼筋荷載取值應與實際自重進行比較后確定，在設計計算方面要考慮砼澆筑順序、泵送混凝土等影響因素，按最不利原則確定荷載組合，立桿穩定性計算尚應考慮架體搭設高度對穩定性的不利影響。
(五)施工、監理單位應嚴格控制進場的鋼管、扣件質量，進場的鋼管、扣件應具備生產廠家生產許可證、產品質量合格證明、檢測證明和產品標識，按規定抽樣檢測，鋼管、扣件的外觀質量應符合要求，驗收合格的構配件應加強保護。 (六)高支模體系的搭設宜由專業架子搭設隊伍搭設，搭設人員應持證上崗。支撐體系搭設前應進行書面的安全技術交底并履行簽字手續，由項目技術負責人向搭設人員進行交底，嚴格按照方案和交底要求搭設，不能僅限于向班組長交底。所有的節點必須都有扣件連接，不得遺漏，每個扣件的擰緊扭力矩都要控制在45~60Nm之間。
(七)高支模體系必須滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)規定，在構造要求方面應綜合考慮地基變形、立桿間距與步距、整體穩定等問題，保證模板支撐體系為空間幾何不變體系。
(八)推廣應用新型模板體系，提高模板的通用性、體系化、輕型化和工具化，盡量減少人為的因素影響。
(九)加大對高大模板施工的監管力度。各地建設行政主管部門和工程質量安全監督機構應當將高大模板等危險性較大工程作為本地區監控重點環節和重點部位，在報監和監督交底時應予以明確，加大檢查頻次，發現隱患及時督促整改，遏制重大事故發生。
江蘇省蘇中建設集團股份有限公司
王芝才
2011年11月29日
第四篇：橋梁現澆箱梁模板支撐體系施工技術的研究論文
摘 要：
在進行橋梁建設的過程中，經常會采用現澆箱梁，而在對箱梁進行現場澆筑的時候，需要對模板進行使用，而在模板工程中，支撐體系發揮著非常重要的作用，它對于保證施工安全以及模板的穩定都有著非常重要的意義，因此文章結合桃子灣立交匝道橋，對于橋梁現澆箱梁模板支撐體系施工技術進行了一定的探討。
關鍵詞：
橋梁工程;現澆箱梁;模板;支撐體系
雖然箱梁模板支撐體系在橋梁工程施工中是屬于臨時設施，但是它對于箱梁的澆筑有著非常重要的意義，因此文章結合實際工程，對于現澆箱梁模板支撐體系施工技術進行了相應的探討。
文章所探討的工程為桃子灣立交匝道橋，本工程屬于重慶市機場專用快速路工程的北段II標段，從重慶渝北區石壩子至重慶機場T3航站樓，全長約4.86km。道路采用雙向8車道，設計車速80km/h，路幅寬37.0m，中央分隔帶寬3.0m，單側車行道寬15.5m，兩側檢修道寬1.5m。桃子灣立交為重慶市機場專用快速路跨越機場南聯絡線而設置的一座互通式立交，由立交主線橋和八條匝道組成，與機南線實現互通。桃子灣立交設計采用路、橋結合方式，主線全長1090m，由483m道路和607m橋梁(其中左幅長535m，右幅長607m)組成;匝道全長5976m，由4436m道路和1540m匝道橋組成。
1 模板支撐方案的選擇
1.1 支架體系的確定。在對于模板支撐方案進行選擇的時候，首先需要對于支架體系加以確定，在確定支架體系之后，才能夠進一步按照相應的支撐體系方案進行施工。在本工程中，機南線往小里程范圍為桃子灣立交大填方區，該區域內回填后地勢較平坦，橋梁高度為5～9m，現澆箱梁施工適合采用碗扣式滿堂支撐架。機南線往大里程范圍位于丘陵斜坡地帶，采用鋼管滿堂支撐架施工地基不易處理，工程量大，施工周期長，安全穩定性較差。
1.2 鋼管樁貝雷片體系概述。在本工程中，在箱梁跨中以及跨端部，設鋼管樁基礎，由4跟630x10mm鋼管并排作為承力鋼管樁，間距2.8m;每排鋼管樁頂部放置2根I36a工字鋼作為橫梁，橫梁上設置16片貝雷桁架作為縱向承重主梁;貝雷梁上放置I25a工字鋼作為分配梁，間距90cm;在分配梁上搭設2～3m高碗扣架，立桿縱距0.9m，橫距0.6m，步距0.9m。
1.3 落地式滿堂碗扣架概述。本工程所采用的落地式滿堂碗扣架支撐體系，立桿間距縱橫向為0.9×0.6m，在墩柱附近范圍內加密為0.6×0.6m(橫隔梁下及兩邊各1.2m)，橫桿步距為1.2m。立桿上下分別為可調支托，頂(底)托伸出立桿頂(底)端長度不大于20cm，否則增加縱橫向水平桿。立桿底部加底托，立于12cm×14cm木方上。模板采用1.8cm厚橋梁專用竹膠板，模板底木方采用6cm×8cm間距30cm，托梁采用12×14cm的木方。支架搭設高度為5～9m，具體根據現場情況確定。
2 支架體系施工技術
2.1 鋼管樁貝雷片支撐體系搭設技術。在本工程中，首先對鋼管樁貝雷片支撐體系進行搭設，而在對對鋼管樁貝雷片支撐體系進行搭設的過程中，首先需要進行鋼管樁基礎的施工，本工程鋼管樁基礎采用C30素混凝土條形基礎，橫橋向設置。條形基礎長10.5m，寬1.5m，厚0.5m。條形基礎下設擴大基礎，長11m，寬2m，厚0.5m?；A澆筑前需進行地基處理，要求地基壓實度達到95%以上?；A與擴大基礎之間布置連接鋼筋[email protected]，采用梅花形布置，錨入基礎和擴大基礎各30cm。
完成了基礎的施工之后，接下來進行鋼管樁安裝，貝雷片下部采用630x10mm鋼管作為支撐立柱，將所受荷載傳遞到基礎，然后傳遞給地基。在基礎混凝土強度達到75%以上時，開始安裝鋼管樁。按基礎預埋鋼板頂標高和梁底標高，扣除模板厚度、方木厚度、碗扣架高度、貝雷片高度、工字鋼高度及砂箱高度后，最后計算出鋼管長度。
接下來進行工字鋼橫梁以及貝雷片的安裝，用2根I36a工字鋼并焊做為橫梁，橫橋向放在鋼柱頂部。并在鋼柱頂面鋼板上，靠近工字鋼邊緣處，各焊一個擋板，防止工字鋼移動。在進行貝雷片的安裝時，先將貝雷片在地面上按設計片數拼裝，并分組聯結好。在工字鋼橫梁上按設計間距，將各組貝雷架的位置用油漆標好。
在貝雷梁架設完畢，并經過嚴格的檢查后，便可在貝雷片組合架上面按照0.9m(橫隔梁下0.6m)的間距均勻鋪設I25a橫向工字鋼，用來傳遞分散梁體上碗扣支架的施工荷載，作為上層梁體的支撐基礎，同時也作貝雷梁頂部連接骨架。
2.2 落地式滿堂碗扣架的搭設技術。在完成了鋼管樁貝雷片支架體系的搭設之后，接下來進行落地式滿堂碗扣架的搭設，首先進行地基處理在場區內未經破壞和擾動的原有地面，經壓實度檢測，壓實度達93%的可作為持力地基。由于施工而遭到破壞和擾動的地面，如管線拆遷和鋪設回填土、承臺開挖的基坑回填等，要求挖除上層虛土，深度不小于30cm，然后夯實基底，再分層回填、夯實(松鋪厚度不大于25cm);基底分層夯實，壓實度達93%方可作為持力層。地基處理時，能夠采用壓路機等機械施工的，盡量使用機械，機械無法施工或局部小面積處則采用人工施工。支撐體系處于坡地位置，需對坡進行處理，以便進行支撐體系的搭設。
接下來進行支架的搭設，在搭設時，桿件進場后，由質量員、材料員、施工員對桿件進行檢查，發現有明顯彎曲、壓扁、開裂、脫焊或嚴重銹蝕的桿件，不得使用。在放置支架時，底座和墊板應準確地放置在定位線上;墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板;底座的軸心線應與地面垂直。腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200;橫桿間水平度應≤L/400。立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用3.0m的立桿，至頂層再用1.8m、0.12m及0.6m三種長度的頂桿找平。搭設頭兩層支架時，對橫桿進行找平確保桿件無扭曲、傾斜現象。
施工人員上下腳手架必須在專門的馬道上行走，不準攀爬腳手架。馬道為“之”字形，設置于箱梁腳手架的較矮處靠中位置，附著在箱梁支架上。設置在側向，寬度1m，桿件設置與箱梁腳手的縱桿間距和水平橫步距相對應，坡道水平長2.7m(3根箱梁立桿縱距)、垂直高2.4m(2根支架水平桿步距)，休息平臺寬0.9m。在對作業平臺進行設置時，每幅支架兩側各搭設寬度不小于1m的作業平臺，平臺上滿鋪設腳手板，外側設置安全防護欄桿，高度不小于1.5m，下部應設置18cm高的擋腳板，在1.2m處搭設一道橫向護欄。
3 結語
在進行橋梁現澆箱梁施工的過程中，模板支撐體系發揮著非常重要的作用，所以必須要對其模板支撐體系施工技術引起足夠的重視，文章結合實際的工程案例對于相應的施工技術進行了一定的探討，以期能夠促進橋梁現澆箱梁模板支撐體系施工技術的進一步發展。
參考文獻
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[2] 舒文超，李華明.鋼管扣件高大模板支撐系統設計及實測分析[J].施工技術，2006，35(07)：50-52.
[3] 許羿銘，蔡毅強，湯鈞平等.超高現澆鋼筋混凝土箱梁模板支撐系統的關鍵施工技術[J].建筑施工，2015(02)：139-141.
第五篇：梁板模板支撐架專項施工方案
梁板模板支撐架專項施工方案 工程名稱：大連悅泰·福里2號組團臨街公建及地下車庫 施工單位：大連悅達建設工程集團有限公司 編制時間：2011年8月6日 目 錄 一、工程概況 3 二、模板施工驗算說明 4 三、編制依據 5 四、設計計算 5 五、構造要求 6 1 架體總體要求 6 2 架體立柱 6 3 架體水平桿 7 4 剪刀撐 7 5 周邊拉接 8 六、材料管理 9 1 鋼管、扣件 9 2 技術資料 9 七、驗收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撐體系位移的檢測控制 12 十、模板支撐系統拆除與堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、應急救援預案 1
21 梁側模板計算書 21 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 29 扣件鋼管樓板模板支架計算書 37 柱模板設計計算書 45 一、工程概況 工程名稱：大連悅泰·福里2號組團臨街公建及地下車庫; 地址：本工程位于大連市西崗區北崗街、通海街、雙興街圍合地塊; 結構類型：地下室框剪結構，地上剪力墻結構; 建筑總面積：92800㎡; 總高度：94.6m; 層數：地下二層，地上30層; 本工程G-14~G3-1軸交G2-C~G3-D軸，標高10.150m處梁板至底板2.0m處為地下一層樓板中空部位，層高8.15m，施工面積1007 ㎡，具體范圍如下圖陰影部分所示：
模板支撐計算區域。
二、模板施工驗算說明 本工程模板驗算部分面積較大，為保證施工安全采取如下代表部位進行模板支撐體系驗算，其中：
工程部位 截面尺寸 支撐高度 樓板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm膠合板，50×80木枋背楞，支撐體系為Ф48×3.5mm鋼管，連接形式為扣件式。其他部位均按照上述部位驗算結果進行模板布置。
本工程驗算部位的模板搭設按照下表數值進行驗算：
序號 部位 搭設基本參數 1 樓板模板 面板厚度18mm，模板支架搭設高度為8.15m。
立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。
板底木方50×80mm，間距300mm。
2 梁側模板 模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。
內龍骨布置5道，內龍骨采用50×80mm木方。
外龍骨間距500mm，外龍骨采用50×80mm木方。
對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。
3 梁底支架 承重架采用1根承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底增加3根承重立桿，承重桿間距500mm。
模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。
梁底采用4根60mm×80mm的木方，頂托內托梁材料選擇木方: 100×100mm。
梁兩側立桿間距1(mm)，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.3(mm)。
4 柱側模板 柱斷面長度B=600mm;
柱斷面寬度H=600mm;
木方截面寬度=50mm;
木方截面高度=80mm;
木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。
三、編制依據 1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001) 2、《建筑施工模板安全技術規范》(JGJ162-2008) 3、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》(DB33/1035-2006) 4、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001) 5、《直縫電焊鋼管》(GB/T13793、《低壓流體輸送甲焊接鋼管》(GB/T3092)、《碳素結構鋼》(GB/T700) 6、《鋼管腳手架扣件》(GB/5831-2006) 7、《鋼結構設計規范》(GBJ17-88) 8、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)、《鋼結構工程施工質量驗收規范》(GB50205-2001) 9、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質[2009]87號) 10、《建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》(建質[2009]254號) 四、設計計算 詳見附錄計算書 五、構造要求 1 架體總體要求 (1) 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。
(2) 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。
(3) 定向扣件及轉向扣件應100%檢驗擰緊度。
2 架體立柱 梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿足支撐系統的穩定性。
可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿;
當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。
模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。
鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Φ48mm×3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。
鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。
扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。
采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。
可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題。
3 架體水平桿 (1) 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。
(2) 搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：
a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內;
不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm;
各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3;
b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。
(3) 主節點處水平桿設置：
主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。
4 剪刀撐 剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量 注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示 (1) 設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：
a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置;
b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。
(2) 剪刀撐的構造應符合下列規定：
a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°~60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根;
傾角為60°時，則不應超過5根;
b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接;
c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm;
d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。
5 周邊拉接 (1) 一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件(墻、柱等)通過連墻件進行可靠連接。
(2) 超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。
六、材料管理 1 鋼管、扣件 (1) 材質：引用了國家行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130)的相關規定。
(2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。
鋼管外觀質量要求：
a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;
b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差;
鋼管表面銹蝕深度;
鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定;
c 鋼管應進行防銹處理。
扣件外觀質量要求：
a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用;
b 扣件應進行防銹處理。
2 技術資料 施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理 七、驗收管理 (1) 驗收程序 模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業的相關部門應參加驗收。
(2) 驗收內容 a 材料——技術資料 b參數——專項施工方案 c 構造——專項施工方案和本規程 (3) 扣件力矩檢驗 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。
(4) 驗收記錄 按相關規定填寫驗收記錄表。
八、使用管理 1 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。
2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。
3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施(編制補充專項施工方案)，重新驗收。
4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理;
混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
九、模板支撐體系位移的檢測控制 梁板高支撐模板采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆搗施工過程中，必須隨時進行檢測。
1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。
2、日常檢查、巡檢重點部位：
桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求;
底座是否松動，立桿是否符合要求;
連接扣件是否松動;
架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求;
施工過程中是否有超載的現象;
安全防護措施是否符合規范要求;
腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。
3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。
4、在澆搗梁板混凝土之前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。澆筑混凝土的過程中，由質檢員、安全員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形，發現隱患，立即停工整改，隱患消除后在進行施工。
5、監測方案包括：
(1)監測項目：支架沉降、位移和變形。
(2)監測點布設：
觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即主梁的跨中，每個監測平面布設不少于3個支架沉降觀測點。均布設九個監測剖面，每個監測剖面應布置2個支架水平位移觀測點和3個穩定性沉降觀測點及3個支架沉降觀測點。
必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。
(3)監測頻率：
在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過20～30分鐘一次，澆筑完畢后不少于2小時一次。
高支模搭設允許偏差及預警值要求 項目 允許偏差㎜ 預警值㎜ 檢查工具 立桿鋼管彎曲 3m
7、檢測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、檢測結果評述。
8、監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向主管部門報告。
十、模板支撐系統拆除與堆放 混凝土結構部位拆模強度表 結構類型 結構跨度(m) 按設計強度的百分率(%) 板 ≤2 50 >2，≤8 75 >8 100 梁 ≤8 75 >8 100 懸臂構件 ≤2 75 >2 100 1、模板支架拆除施工工藝：拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：腳手板→剪刀撐→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿。
2、拆除要點 模板拆除時，混凝土的強度必須達到一定的要求，如果混凝土沒有達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算(多留混凝土試塊，拆模前混凝土試塊經試壓)確認其強度能夠拆模，才能拆除。
拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。
拆模板時應將拆下的木楞、模板等，隨拆隨派人運到遠離基礎較遠的地方(指定地點)進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方;
拆除的模料上鐵釘應及時拔除干凈，以防扎傷人員。
拆除模板時，要站在安全的地方，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面，嚴禁亂擲;
拆下的支架，按規格堆放整齊;
對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故;
水平拉撐，應先拆除上一道拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。
拆除要從上到下，不得向地面拋擲模板及支撐;
應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正澆筑混凝土時，下層樓板的支撐不得拆除，待混凝土澆筑完畢7天后再進行拆除下一層樓板支撐(但混凝土強度必須達到設計強度要求)。
拆除完畢的模板嚴禁堆放在外腳手架上。
拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定：
· 應全面檢查模板支架的扣件連接件、連墻桿、支撐體系等是否符合構造要求;
· 應檢查結構并補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施;
· 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底;
· 應清除模板支架上雜物及地面障礙物。
卸料時應符合下列規定：
· 各構配件嚴禁拋擲至地面;
· 運至地面的構配件應按規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第8.1.2~8.1.5條規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。
十一、安全管理要求 1、進入施工現場從業人員必須戴好安全帽，高處作業人員必須佩戴安全帶，并應系牢。
2、經醫生檢查認為不宜高處作業的人員，不得進行高處作業。
3、工作前應線檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和高空滑落。
4、安裝與拆除高3m以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。
6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。
7、兩人抬運模板時要互相配合、協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高處拆模時，應有專人指揮，并在下面標出作業區，用繩子和紅白旗加以圍欄，臨時禁止人員過往。
8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。
9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和模板支架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在 1.8m高以上。
10、支撐過程中，如遇中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。
11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好?；炷涟迳系念A留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好。
12、拆除模板一般用長撬棍。人不允許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意。拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。
13、在模板上架設的電線和使用的電動工具，應用36V低壓電源或采用其他有效的安全措施。
十二、應急救援預案 1、概況 本工程局部結構高支模工程，在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。
2、機構設置 為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。
項目經理高鵬為第一安全責任人，技術負責人李安喜為直接安全責任人，現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理領導小組。
組 長：項目經理 高鵬 副組長：現場技術負責人李安喜 組 員：安全員劉漢勇 施工員：季先鋒、程恩偉 木工班組長：張孝節及各施工班組長。
3、報警救援及其他聯絡電話 報警救援及其他聯絡電話 單位或姓名 電話 單位或姓名 電話 火警 119 組長(項目經理)：高鵬 15640926577 公安 110 副組長(現場技術負責人)：李安喜 15640926612 醫療 120 組員：劉漢勇 交通 122 組員：季先鋒 公司辦公電話 組員：程恩偉 4、人員分工與職責 (1)項目經理(第一安全責任人)高鵬：負責高支模應急救援全面工作。
(2)現場技術負責人(直接安全責任人)李安喜：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。
(3)現場專職安全員劉漢勇：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。
(4)組員季先鋒、張孝節及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。
5、應急救援工作程序 (1)當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。
(2)由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。
(3)事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。
(4)項目部指定現場專職安全員劉紹文負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。
6、應急救援方法 (1)高空墜落應急救援方法：
1)當現場只有1人時應大聲呼救;
2人以上時，就有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。
2)仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。
3)如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。
4)如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。
(2)模板、坍塌應急救援方法：
1)工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。
2)報120急救中心，到現場搶救傷員。(應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待);
3)急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施;
4)清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小;
5)預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。
(3)物體打擊應急救援方法：
當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。
1)止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。
2)對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。
3)對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。
4)如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查;
如果是重傷，應迅速送醫院搶救。
5)預備應急救援工具如下表：
序號 器材或設備 數量 主要用途 1 支架 若干 支撐加固 2 模板、木方 若干 支撐加固 3 擔架 2個 搶救傷員 4 止血急救包 3個 搶救傷員 5 手電筒 10個 停電時照明求援 6 應急燈 6個 停電時照明求援 7 爬梯 4樘 人員疏散 8 對講機 6臺 聯系指揮求援 計算書：
梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度800mm，兩側樓板厚度120mm。
模板面板采用普通膠合板。
內龍骨間距200mm，內龍骨采用50×80mm木方，外龍骨采用50×80mm木方。
對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。
面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。
木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。
模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;
撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。
新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h;
T —— 混凝土的入模溫度，取20.000℃;
V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;
H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m;
1—— 外加劑影響修正系數，取1.000;
2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。
根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。
面板的計算寬度取0.20m。
荷載計算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3;
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4;
計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大彎矩 M = 0.049kN.m 最大變形 V = 0.167mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.167mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。
內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.20×45.00=9.000kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。
內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.246kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.465kN 經過計算得到最大變形 V= 0.083mm 內龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.083mm 內龍骨的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。
外龍骨按照集中多跨連續梁計算。
外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m) 外龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.312kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.600kN 經過計算得到最大變形 V= 0.119mm 外龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)外龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 外龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.119mm 外龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力;
A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2);
f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;
對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)。
計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。
計算參數: 模板支架搭設高度為8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。
面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。
梁兩側立桿間距1.00m。
梁底按照均勻布置承重桿3根計算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。
扣件計算折減系數取1.00。
圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.5。
一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。
作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：
經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷載 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷載 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3;
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4;
計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大彎矩 M = 0.021kN.m 最大變形 V = 0.005mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度計算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.005mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 (一)梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3;
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4;
(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 [可以不計算] 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大變形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。
集中荷載P取木方支撐傳遞力。
支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.222kN.m 最大變形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗彎計算強度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。
四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN;
R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;
計算中R取最大支座反力，R=6.44kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.44kN (已經包括組合系數)，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到;
i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm);
i = 1.58 A —— 立桿凈截面面積 (cm2);
A = 4.89 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3);
W = 5.08 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2);
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 計算長度 (m);
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167;
u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3;
u = 1.700 a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;
a = 0.30m;
公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010;
公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)。
計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(杜榮軍)。
計算參數: 模板支架搭設高度為8.2m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。
梁頂托采用鋼管48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。
扣件計算折減系數取1.00。
圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.5。
一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。
靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3;
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4;
(1)抗彎強度計算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2);
M —— 面板的最大彎距(N.mm);
W —— 面板的凈截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2 其中 q —— 荷載設計值(kN/m);
經計算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。
1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：
經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷載 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大變形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。
集中荷載取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.822kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.132kN 經過計算得到最大變形 V= 1.030mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3;
截面慣性矩 I = 12.19cm4;
(1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.030mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN;
R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;
上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。
五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×8.150=1.052kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。
2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.74kN —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到;
i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm);
i = 1.58 A —— 立桿凈截面面積 (cm2);
A = 4.89 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3);
W = 5.08 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2);
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 計算長度 (m);
如果完全參照《扣件式規范》，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155;
u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3;
u = 1.700 a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;
a = 0.30m;
公式(1)的計算結果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016;
公式(3)的計算結果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求! 柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=600mm;
柱斷面寬度H=600mm;
木方截面寬度=50mm;
木方截面高度=80mm;
木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。
取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。
二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載;
撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：
式中c──為混凝土重力密度，取24(kN/m3);
t0──新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h;
T──混凝土的入模溫度,取20(℃);
V──混凝土的澆筑速度，取2.5m/h;
1──外加劑影響系數，取1;
2──混凝土坍落度影響修正系數，取.85。
根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。
實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40kN/m2。
傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。
三、柱箍間距驗算 依據規范《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E──柱木面板的彈性模量(kN/mm2);
I──柱木面板的彈慣性矩(mm4);
F──新澆混凝土側壓力設計值;
Fs──新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值;
b──柱木面板一塊的寬度(mm);
W──木面板的抵抗矩;
fm──木材抗彎強度設計值。
計算過程如下：
膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 膠合板截面慣性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍間距實際取200mm不大于上面兩式計算的最小間距307.81mm,所以滿足要求! 四、柱箍強度驗算 依據規范《建筑施工模板安全技術規程》(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉彎桿件采用下式驗算：
式中 N──柱箍軸向拉力設計值;
q──沿柱箍方向垂直線荷載設計值;
An──柱箍凈截面面積;
An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的彎矩設計值;
Wnx──柱箍截面抵抗矩;
計算過程如下：
q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以滿足要求! 五、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側?？箯潖姸闰炈? M=0.1ql2 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方間距,取l=200mm;
經計算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! (2) 側?？辜魪姸闰炈? =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 經計算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 側模截面的轉動慣量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4;
a──木方間距,取a=200mm;
E──彈性模量,取E=6000N/mm2;
經計算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允許撓度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求! 六、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖 (1) 木方抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q──強度設計荷載(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面長邊,取B=600mm;
經計算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m;
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3;
= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2;
木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! (2) 木方抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 經計算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求! (3) 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q──設計荷載(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面長邊的長度,取B=600mm;
E──彈性模量,取E=9000N/mm2;
經計算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允許撓度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的計算撓度不大于允許撓度[W],所以滿足要求!