第一篇：污水處理廠ao工藝設計
污水處理廠工藝設計
3 污水廠設計計算書
3.1污水處理構筑物設計計算 3.1.1中格柵
3.1.1.1設計參數：
3設計流量Q=60000m/d 柵前流速v1=0.6m/s，過柵流速v2=1.0m/s 柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=25mm 柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60°
333單位柵渣量ω1=0.06m柵渣/10m污水
3.1.1.2設計計算
(1)設過柵流速v=1.0m/s，格柵安裝傾角為60度則:柵前槽寬B1?2Qmax2?0.91.0?1.34m 柵前水深h?B12?1.342?0.67m
v2(2)柵條間隙數n?Qmaxehvsin?2?0.9sin60?0.025?0.67?1.0?55.6(取n=58) (3)柵槽有效寬度B=s(n-1)+en=0.01(58-1)+0.025×58=2m (4)進水渠道漸寬部分長度L1?角)
(5)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2?(6)過柵水頭損失(h1)
因柵條邊為矩形截面，取k=3，則h1?kh0?k?v22gsin??3?2.42?(0.010.0254B?B12tan?1?2?1.342tan20??0.9m(其中α1為進水渠展開
L12?0.45m
)3?122?9.81sin60??0.094m
(0.08~0.15)
4/3其中ε=β(s/e)
h0：計算水頭損失
k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3 ε：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=2.42 (7)柵后槽總高度(H)
取柵前渠道超高h2=4.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.67+4.3=4.97m 柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.67+0.094+4.3=5.06m (8)格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+1.1/tan=0.9+0.45+0.5+1.0+1.1*4.97/tan60°=6m (9)每日柵渣量ω=Q平均日ω1=
360000?0.061000
3=3.6m/d>0.2m/d 所以宜采用機械格柵清渣 (10)計算草圖如下：
圖2 中格柵設計簡圖
3.1.1.1設計參數：
3設計流量Q=60000m/d 柵前流速v1=0.6m/s，過柵流速v2=0.8m/s 柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=10mm 柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60°
333單位柵渣量ω1=0.06m柵渣/10m污水
3.1.1.2設計計算
(1)設過柵流速v=0.8m/s，格柵安裝傾角為60度則:柵前槽寬B1?2Qmax2?0.90.8?1.5m 柵前水深h?B12?1.52?0.75m
v2(2)柵條間隙數n?Qmaxehvsin?2?0.9sin60?0.01?0.75?0.8?139.6(取n=140) 設計兩組格柵，每組格柵間隙數n=70條
(3)柵槽有效寬度B=s(n-1)+en=0.01(70-1)+0.01×70=1.39m 所以總槽寬為B=1.39×2+0.15=2.93m(考慮中間隔墻厚0.15m)
L1?B?B12tan?1?2.93?0.752tan20??2.99m?3m(4)進水渠道漸寬部分長度(其中α1為進水渠展開角) (5)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2?(6)過柵水頭損失(h1)
因柵條邊為矩形截面，取k=3，則h1?kh0?k?v22gsin??3?2.42?(0.010.014L12?1.5m
)3?0.8122?9.81sin60??0.21m
其中ε=β(s/e)
h0：計算水頭損失
k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3 ε：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=2.42 (7)柵后槽總高度(H)
取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.75+0.3=1.05m 柵后槽總高度H=h+h1+h2=1.05+0.21+0.3=1.26m (8)格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+1.1/tan=3+1.5+0.5+1.0+1.1*1.05/tan60°=6.67m (9)每日柵渣量ω=Q平均日ω1=
34/3
60000?0.0810003
=4.8m/d>0.2m/d 所以宜采用機械格柵清渣 3.1.2污水提升泵房
本設計采用干式矩形半地下式合建式泵房，它具有布置緊湊、占地少、結構較省的特點。集水池和機器間由隔水墻分開，只有吸水管和葉輪浸沒在水中，機器間經常保持干燥，以利于對泵房的檢修和保養，也可避免對軸承、管件、儀表的腐蝕。
在自動化程度較高的泵站，較重要地區的雨水泵站、開啟頻繁的污水泵站中，應盡量采用自灌式泵房。自灌式泵房的優點是啟動及時可靠，不需引水的輔助設備，操作簡便;缺點是泵房較深，增加工程造價。采用自灌式泵房時水泵葉輪(或泵軸)低于集水池的最低水位，在高、中、低三種水位情況下都能直接啟動。泵房剖面圖如圖2所示。
圖3 污水提升泵房設計簡圖
3.1.2.1設計概述
選擇水池與機器間合建式的方形泵站，用6臺泵(2臺備用)，每臺水泵設計流量：Q=1390L/s，泵房工程結構按遠期流量設計
采用AAO工藝方案，污水處理系統簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優化，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、缺氧池、曝氣池、二沉池及計量堰，最后由出水管道排入受納水體。
各構筑物的水面標高和池底埋深見高程計算。
3.1.2.2集水間計算
選擇水池與機器間合建的半地下式方形泵站，用6臺泵(2臺備用)每臺泵流量為：Q0=1390/4=347.5L/s 集水間容積，相當與1臺泵5分鐘容量
3W=0.35?5?60=105m
2有效水深采用h=2m，則集水池面積為F=105/2=52.5m 3.1.2.3水泵總揚程估算
(1)集水池最低工作水位與所需提升最高水位之前的高差為：
21.8?(13.9?1?0.6?0.1?2.0)?9.4m
(2)出水管線水頭損失
每臺泵單用一根出水管，共流量為Q0=1390/4=347.5L/s選用管徑為600mm的鑄鐵管，查表得v=1.66m,1000i=5.75m，設管總廠為30m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：
30?(1?0.3)?5.75?1000?0.20m
(3)泵站內的管線水頭損失假設為1.5m，考慮自由水頭為1.0m (4)水頭總揚程為H?21.8-13.9?0.2?1.5?1.0?10.3m取11m 3.1.2.4校核總揚程
泵站平面布置后對水泵總揚程進行校核計算 (1)吸水管路的水頭損失 每根吸水管的流量為350L/s，每根吸水管管徑為600mm，流速v=1.66m/s，只管長度為1.65m。
沿
1.65?5.751000i?0.01m
直管部分長度1.65m，進口閘閥一個(??0.609)Dg600?350偏心管一個(??0.2) 局部損失
2
2(0.5+0.609)?1.66/2g+0.2?4.88/2g=0.41m 吸水管路總損失為：0.01+0.41=0.42m (2)出水管路的水頭損失：管路總長度取25m，漸擴管1個(??0.609)90度彎頭四個(??1.01)
沿程損失 25?5.75/1000i=0.14m
22局部損失(0.3+0.609+4?1.01)?1.7/2g+0.2?4.88/2g=0.94m 出水管路總損失為 0.14+0.94=1.08m (3)水泵所需總揚程為
21.8-13.9+1.5+0.42+1.08=10.9m。
取11m。采用6臺長沙水泵廠制造的56LKSB-10立式斜流泵，兩臺備用。該泵單臺提升流量340L/s，揚程11.3m，轉速370r/min，功率500kW
2污水泵房設計占地面積120m(12*10)高10m,地下埋深5米。
3.1.3、沉砂池
采用平流式沉砂池 3.1.3.1 設計參數
設計流量：Q=1157L/s(設計1組，分為2格) 設計流速：v=0.25m/s 水力停留時間：t=40s 3.1.3.2設計計算
(1)沉砂池長度： L=vt=0.25×40=10.0m (2)水流斷面積：
22A=Qmax/v=1.39/0.25=5.56m 取5.6m。 (3)池總寬度：
設計n=2格，每格寬取b=3.5m>0.6m，池總寬B=2b=7m (4)有效水深：
h2=A/B=5.6/7=0.8m (介于0.25～1m之間)
(5)貯泥區所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數為2天，則每個沉砂斗容積
V1?Q1TX2K1015?1?105?2?352?1.2?10?2.5m
3(每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗)
353其中X1：城市污水沉砂量3m/10m， K：污水流量總變化系數1.2 (6)沉砂斗各部分尺寸及容積：
設計斗底寬a1=2m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=0.5m，則沉砂斗上口寬：
a?2hdtan60??a1?2?0.5tan60??2?2..6m
沉砂斗容積：
V?hd6(2a2?2aa1?2a1)?20.56(2?2.62?2?2.6?2?2?2)?2.66m(略大于
23V1=2.6m3，符合要求)
(7)沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度為L2?L?2a2?10.0?2?1.12?3.9m
則沉泥區高度為
h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×3.9=0.734m 池總高度H ：設超高h1=0.3m， H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.73=1.46m (8)進水漸寬部分長度: L1?B?B12tan20??7?3.52tan20??5.4m
(9)出水漸窄部分長度: L3=L1=5.4m (10)校核最小流量時的流速：
最小流量即平均日流量：Q平均日=Q/K=1390/1.2=1157L/s 則vmin=Q平均日/A=1.157/5.6=0.21>0.15m/s，符合要求 (11)計算草圖如下：
進水出水
圖3 平流式沉沙池設計計算草圖
圖4 平流式沉砂池計算草圖3.1.4、初沉池
3.1.4.1.設計概述
3本設計中采用中央進水幅流式沉淀池兩座。則每座設計進水量：Q=25000m/d采用周邊傳動刮泥機。
3232表面負荷：qb范圍為1.5-3.0m/ m.h ，取q=2/mh 水力停留時間(沉淀時間)：T=2h 3.1.4.2.設計計算
(1)沉淀池面積: 按表面負荷計算：A?Q2qb?1000002?2?24?1042m
2(2)沉淀池直徑：D?4A??4?10423.14?36m?16m
有效水深為：h1=qbT=2.0?2=4m Dh1?302.5?12(介于6～12)
(3)貯泥斗容積：
本污水處理廠設計服務人口數為80萬人。貯泥時間采用Tw=4h，初沉池污泥區所需存泥容積：
Vw?SNT1000n?0.50?80?104?41000?2?24?33.33m
3設池邊坡度為0.05，進水頭部直徑為2m，則： h2=(R-r)×0.05=(18-1)×0.05=0.85m 錐體部分容積為：
V?13h(R2?Rr?r)?213?0.85?(182?18?1?1)?96.9m3?33.33m3(4)
二沉池總高度：
取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m 則二沉池總高度
H=h1+h2+h3+h4=4+0.85+0.4+0.3=5.55m 則池邊總高度為
h=h1+h3+h4=4+0.4+0.3=4.7m (5)校核堰負荷：
徑深比
Dh1?h5?304?0.4?6.8
介于6-12之間，符合要求。 堰負荷
Qn?D?11573.14?36?2?5.12L/(s.m)?2L/(s.m)
要設雙邊進水的集水槽。
(6)輻流式初沉池計算草圖如下：
出水進水排泥圖6 輻流式沉淀池出水55004700進水850
圖4 幅流式初沉池設計計算草圖
3.1.5、厭氧池
3.1.5.1.設計參數
3設計流量：最大日平均時流量Q=1.39m=1390L/s 水力停留時間：T=1h 3.1.5.2.設計計算
(1)厭氧池容積：
3V= Q′T=1.39×1×3600=5004m
(2)厭氧池尺寸：水深取為h=4.5m。 則厭氧池面積：
2A=V/h=5004/4.5=1112m
池寬取50m，則池長L=F/B=1112/50=22.24。取23m。 設雙廊道式厭氧池。
考慮0.5m的超高，故池總高為H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m。 3.1.6、缺氧池計算
3.1.6.1.設計參數
3設計流量：最大日平均時流量Q=1.39m=1390L/s 水力停留時間：T=1h 3.1.6.2.設計計算
(1)缺氧池容積： V=Q′T=1.39×1×3600=5004m
(2)缺氧池尺寸：水深取為h=4.5m。 則缺氧池面積：
2A=V/h=5004/4.5=1112m
池寬取50m，則池長L=F/B=1112/50=22.24。取23m。 考慮0.5m的超高，故池總高為H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m。
33.1.7、曝氣池設計計算
本設計采用傳統推流式曝氣池。 3.1.7.1、污水處理程度的計算
取原污水BOD5值(S0)為250mg/L，經初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低25%*10考慮，則進入曝氣池的污水，其BOD5值(S?)為： S?=250(1-25%)=187.5mg/L 計算去除率，對此，首先按式BOD5=5?(1.42bX?Ce)=7.1X?Ce計算處理水中的非溶解性BOD5值,上式中
Ce——處理水中懸浮固體濃度，取用綜合排放一級標準20mg/L; b-----微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之間，取0.09; X?---活性微生物在處理水中所占比例，取值0.4 得BOD5=7.1?0.09?0.4?20=5.1mg/L. 處理水中溶解性BOD5值為：20-5.1=14.9mg/L 去除率?=187.5?14.9187.5?0.92
3.1.7.2、曝氣池的計算與各部位尺寸的確定
曝氣池按BOD污泥負荷率確定
擬定采用的BOD-污泥負荷率為0.25BOD5/(kgMLSS·kg)但為穩妥計，需加以校核，校核公式：
Ns=k2Sef?
MLVSSMLSSK2值取0.0200,Se=14.9mg/L,?=0.92,f=代入各值，
Ns??0..75
0.0200?14.9?0.750.92?0.242BOD5/(kgMLSS·kg) 計算結果確證，
Ns取0.25是適宜的。
(2)確定混合液污泥濃度(X)
*11根據已確定的Ns值，查圖得相應的SVI值為120-140，取值140 根據式 X=106SVI?R1?Rr
X----曝氣池混合液污泥濃度 R----污泥回流比
取r=1.2,R=100%，代入得： X=106SVI?R1?Rr=106140?1?1.21?1?4286mg/L 取4300mg/L。
(3)確定曝氣池容積，由公式V?V?100000?187.50.25?4300?17500m
3QS?NsX代入各值得：
根據活性污泥的凝聚性能，混合液污泥濃度(X)不可能高于回流污泥濃度(Xr)。
??106rSVI?r?106140?1.2?8571.4mg/L X
按污泥齡進行計算，則曝氣池容積為：
V?Q?CY(S??Se)XV(1?Kd?c)?105?14?0.5(187.5?14.9)4300?(1?0.07?14)?0.75?18900m
3其中
3Q----曝氣池設計流量(m/s)
?c----設計污泥齡(d)高負荷0.2-2.5，中5-15，低20-30 Xr---混合液揮發性懸浮固體平均濃度(mgVSS/L)Xv=fx=0.75*4300mg/L
3根據以上計算，取曝氣池容積V=18000m (4)確定曝氣池各部位尺寸 名義水力停留時間
tm?vQ?18000?24105?4.32h 實際水力停留時間
ts?v(1?R)Q?18000?24(1?1)103
5?2.16h 設兩組曝氣池，每組容積為18000/2=9000m
2 池深H=4.5m,則每組面積 F=9000/4.5=2000m池寬取B=8m，則B/H=8/4.5=1.8 ，介于1-2之間，符合要求。 池長 L=F/B=2000/8=250m 設五廊道式曝氣池，則每廊道長： L1=L/5=250/5=50m 取超高0.5m，則池總高為 H=4.5+0.5=5.0m 3.1.7.3、曝氣系統的計算與設計 本設計采用鼓風曝氣系統 (1)、需氣量計算 每日去除的BOD值：
BOD5?100000?(87.5?20)1000?1.68?10kg/d
4理論上，將1gNO3-N還原為N2需碳源有機物(BOD5表示)2.86g.一般認為，BOD5/TKN比*11值大于4-6時，認為碳源充足。
原污水中BOD5含量為150-250mg/L，總氮含量為45-55mg/L,取BOD5為200mg/L，氮為50mg/L,則碳氮比為4，認為碳源充足。
+-AAO法脫氮除磷的需氧量：2g/(gBOD5),3.43g/(gNH3-N),1.14g/(gNO2-N),分解1gCOD--*12需NO2-N0.58g或需NO3-N0.35g。
+-++因處理NH4-N需氧量大于NO2-N，需氧量計算均按NH4-N計算。原水中NH3-N含量為+35-45 mg/L，出水NH4-N含量為25mg/L。
+平均每日去除NOD值，取原水NH4-N含量為40 mg/L，則：
NOD=100000?(40?25)=1500kg/L
1000100000?(45?25)=2000kg/L
1000日最大去除NOD值：
NOD=日平均需氧量：
7O2=BOD+COD=2×1.68×1000+4.57×1500×1000=4.0455×10㎏/d 4取4.1×10㎏/d，即1710㎏/h。 日最大需氧量：
7O2max=BOD+COD=2×1.2×1.68×1000+4.57×2000×1000=4.946×10㎏/d 即2060㎏/h。
最大時需氧量與平均時需氧量之比：
O2(max)O2?20601710?1.2
3.1.7.4、供氣量的計算
本設計采用網狀膜型中微孔空氣擴散器，敷設于距池底0.3米處，淹沒水深4.2米，計算溫度定為30攝氏度。
*14選用Wm-180型網狀膜空氣擴散裝置。
其特點不易堵塞，布氣均勻，構造簡單，便于維護和管理，氧的利用率較高。每擴散器服務面積0.5㎡，動力效率2.7-3.7㎏O2/KWh，氧利用率12%-15%。查表*得: 水中溶解氧飽和度 Cs(20)=9.17mg/L, Cs(30)=7.63mg/L. (1)空氣擴散器出口的絕對壓力(Pb)：
3Pb=P+9.8×10H
5其中：P---大氣壓力 1.013×10Pa H---空氣擴散裝置的安裝深度，m 533Pb=1.013×10Pa+9.8×10×4.2=1.425×10Pa (2)空氣離開曝氣池面時，氧的百分比：
Ot?21?(1?EA)79?21?(1?EA0)0 其中，EA---空氣擴散裝置的氧轉移效率，一般6%-12% 對于網狀膜中微孔空氣擴散器，EA取12%，代入得：
Ot?21?(1?0.12)79?21?(1?0.12)00?18.43%
(3)曝氣池混合液中平均氧飽和度(按最不利溫度條件30攝氏度)，即：
Csb(T)?CS(Pb2.026?105?Ot42)
其中，CS---大氣壓力下，氧的飽和度mg/L 得Csb(30)?7.63?(1.425?102.026?1055?18.4342)?7.63?(0.7034?0.4388)?8.71mg/L (4)換算為在20攝氏度的條件下，脫氧輕水的充氧量，即：
R0?RCS(20)T-20?[??CSB(T)-C]1.024
取值а=0.85，β=0.95，C=1.875,ρ=1.0; 代入各值，得：
R0?1.710?9.170.85[0.95?1.0?8.71-1.875]1.02430-20?2236.9kg/h 取2250kg/h。
相應的最大時需氧量為：
R0(max)?2060?9.170.85[0.95?1.0?8.71-1.875]1.02430-20?2694.kg/h 取2700kg/h。
(5)曝氣池的平均時供氧量: GS?R0A0.3E?100?22500.3?12?100?6.25?10m/h
43(6)曝氣池最大時供氧量：
GS(max)?
3RmaxA0.3E?100?27000.3?12?100?7.5?10m43/h
(7)每m污水供氣量：
6.25?101000004?24?15m空氣/ m污水
333.1.7.5、空氣管系統計算
選擇一條從鼓風機房開始最長的管路作為計算管路，在空氣流量變化處設設計節點，統一編號列表計算。
按曝氣池平面圖鋪設空氣管?？諝夤苡嬎阋妶D見圖5。 在相鄰的兩廊道的隔墻上設一根干管，共5根干管，在每根干管上設5對配氣豎管，共10條配氣豎管，全曝氣池共設50根曝氣豎管，每根豎管供氣量為：
36250050?1250m3/h
曝氣池總平面面積為4000m。
3每個空氣擴散裝置的服務面積按0.49m計，則所需空氣擴散裝置的總數為：
40000.49900050?8164個
為安全計，本設計采用9000個空氣擴散裝置，則每個豎管上的空氣擴散裝置數目為：
?180個
625009000?6.95m3每個空氣擴散裝置的配氣量為：/h
將已布置的空氣管路及布設的空氣擴散器繪制成空氣管路計算圖進行計算。 根據表4計算，得空氣管道系統的總壓力損失為：
?(h1?h2)?61.60?9.8?603.68Pa
網狀膜空氣擴散器的壓力損失為5.88kPa，則總壓力損失為：5880+603.68=6483.68Pa 為安全計，設計取值9.8kPa。
空氣擴散裝置安裝在距曝氣池底0.3米處，因此，鼓風機所需壓力為：
P?(4.5?0.3?1.0)?9.8?50.96kPa
鼓風機供氣量：
最大時供氣量：7.1×10m/h，平均時供氣量：6.25×10 m/h。
根據所需壓力和供氣量，決定采用RG-400型鼓風機8臺，5用3備，根據以上數據設計鼓風機房。
3.1.7.6、回流污泥泵房
取回流比R=1,設三臺回流污泥泵，備用一臺，則每臺污泥流量為
Q0?*1
343
431157?12?578.5L/s
選用螺旋泵的型號為LXB-1000。據此設計回流污泥泵房。
3.1.8、二沉池
3.1.8.1.設計概述
3本設計中采用中央進水幅流式沉淀池六座。則每座設計進水量：Q=25000m/d采用周邊傳動刮泥機。
3232表面負荷：qb范圍為1.0—1.5 m/ m.h ，取q=1/mh 水力停留時間(沉淀時間)：T=2.5h 3.1.8.2.設計計算
(1)沉淀池面積: 按表面負荷計算：A?Q4qb?1000001?6?24?694m
2(2)沉淀池直徑：D?4A??4?6943.14?30m?16m
有效水深為：h1=qbT=1.0?2.5=2.5m<4m Dh1?302.5?12(介于6～12)
(3)貯泥斗容積：
為了防止磷在池中發生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區所需存泥容積：
Vw?2Tw(1?R)QR(1?2R)n?2?2?(1?1)?1157?1(1?2)?6?514m
3設池邊坡度為0.05，進水頭部直徑為2m，則：
h4 ?(R-r)×0.05=(15-1)×0.05=0.7m 錐體部分容積為：
V?13h(R2?Rr?r)?213?0.7?(152?15?1?1)?56.23m3
另需一段柱體裝泥，設其高為h3，則：
h3?514?56.23??152?0.65m
(4)二沉池總高度：
取二沉池緩沖層高度h5=0.4m，超高為h2=0.3m 則二沉池總高度
H=h1+h2+h3+h4+h5=2.5+0.3+0.65+0.7+0.4=4.55m 則池邊總高度為
h=h1+h2+h3+h5=2.5+0.3+0.65+0.4=3.85m (5)校核堰負荷： 徑深比
Dh1?h5Dh1?h3?h5?302.5?0.4302.5?0.65?0.4?10.34
??8.45
均在6-12之間，符合要求。 堰負荷
Qn?D?11573.14?30?6?2.05L/(s.m)?2.9L/(s.m)
符合要求，單邊進水即可。
(6)輻流式二沉池計算草圖如下：
出水進水排泥
圖6 輻流式沉淀池出水45503850進水700650
圖6 幅流式二沉池設計計算簡圖
3.1.9計量堰設計計算
本設計采用巴氏計量槽,主要部分尺寸：
L1?0.5b?1.2(m)
L2=0.6m L3=0.9m B1=1.2b+0.48(m) B2=b+0.3(m) 應設計在渠道直線段上，直線段長度不小于渠道寬度的8-10倍，計量槽上游直線段不小于渠寬2-3倍，下游不小于4-5倍，喉寬b一般采用上游渠道水面寬的1/2-1/3。
當W=0.25-0.3時，
HH1?0.70為自由流，大于為潛沒流，矩形堰流量公式為Q?M0bH(2gH)1/2
*16其中m0取0.45，H為渠頂水深，b為堰寬，Q為流量。查表得; Q=1389L/s 則 H1=0.70m,b=1m 則 L1?0.5b?1.2(m)=0.5×1+1.2=1.7m L2=0.6m L3=0.9m B1=1.2b+0.48(m)=1.2×1+0.48=1.68m B2=b+0.3(m)=1.3m 取H2=0.45m，則HH1?0.450.7?0.64?0.7為自由流。
計算簡圖如圖7：
圖7 巴氏計量堰設計計算簡圖
3.2 污泥處理部分構筑物計算 3.2.1污泥濃縮池設計計算：
污泥含水率高，體積大，從而對污泥的處理、利用及輸送都造成困難，所以對污泥進行濃縮。重力濃縮法是利用自然的重力沉降作用，使固體中的間隙水得以分離。重力濃縮池可分為間歇式和連續式兩種，我們選用間歇式重力濃縮池。如圖8所示：
圖8 污泥濃縮池設計簡圖
3.2.1.1濃縮污泥量的計算
?X?Y(Sa?Se)Q?KdVXV
其中，?X— 每日增長(排放)的揮發性污泥量(VSS)，㎏/d; Q(Sa-Se)— 每日的有機污染物降解量，㎏/d;
Y— 污泥產率，生活污水0.5-0.65，城市污水0.4-0.5; VXV----曝氣池內，混合液中揮發性懸浮固體總量，㎏，XV=MLVSS; Kd——衰減系數，生活污水0.05-0.1，城市污水0.07左右
4343取Y=0.5，Kd=0.07，Sa=187.5mg/L，Se=20mg/L,Q=12.01×10m/d，V=2×10m,則:
XV=f×MLSS=0.75×4300/1000=3.225㎏/L ?X?Y(Sa?Se)Q?KdVX?0.5?187.5?20100043V4?105?0.07?2?10?3.225
?0.39?10m/d剩余污泥量：QS??XfXr
1?RR?XfXrXr?X?1?113900?4300?8600mg/L
QS??0.75?8.6
3?604.65m3/d
采用間歇式排泥，剩余污泥量為604.65m/d，含水率P1=99.2%，污泥濃度為8.6㎏/ 3m;濃縮后的污泥濃度為31.2g/L，含水率P2=97%。 3.2.1.2濃縮池各部分尺寸計算
(1)濃縮池的直徑
采用兩個圓形間歇式污泥濃縮池。有效水深h2取2m，濃縮時間取16h。 則濃縮池面積
A?TQ24H?16?604.6524?2?201.42m3
則其污泥固體負荷為：
M?QCA?604.65?8600201.42?25.8kg/m?d
3濃縮池污泥負荷取20-30之間，故以上設計符合要求。 采用兩個污泥濃縮池，則每個濃縮池面積為：
A0=201.42/2=100.71㎡
則污泥池直徑：
D?4A0??4?100.713.14?11.33m
取D=12m。 (2)、濃縮污泥體積的計算
V?Q(1?P1)1?P2?604.65?(1?99.2%)1?97%
3?161.24m/d
3則排泥斗所需體積為161.24×16/24=107.5m (3)、排泥斗計算，如圖，其上口半徑r2?D2?6m
其下口半徑為0.5，污泥斗傾角取45度，則其高h1=2.5m。 則污泥斗容積
V?13h1(?r1?r1r2??r2)?184.7m>107.5m
2233(4)、濃縮池高度計算：
H=h1+h2+h3=2.5+2+0.3=4.8m 排泥管、進泥管采用D=300mm，排上清液管采用三跟D=100mm鑄鐵管。濃縮池后設儲泥罐一座，貯存來自除塵池的新污泥和濃縮池濃縮后的剩余活性污泥。貯存來自初沉池污泥333400m/d，來自濃縮池污泥161.24 m/d?？偽勰嗔咳?00 m/d。設計污泥停留時間為16小時，池深取3m，超高0.3m，緩沖層高度0.3m。直徑6.5m。
3.2.2 儲泥灌與污泥脫水機房設計計算
采用帶式壓濾機將污泥脫水。選用兩臺
機房按照污泥流程分為前后兩部分，前部分為投配池，用泵將絮凝劑加入污泥。后面部分選用7D—75型皮帶運輸機兩臺，帶寬800毫米。采用帶式壓濾機將污泥脫水，設計選用兩臺帶式壓濾機，則每臺處理污泥流量為：
Q?60024?2?12.5m3/h
選用DY—2000型帶式壓濾機兩臺，工作參數如下： 濾帶有效寬度2000毫米; 濾帶運行速度0.4-4m/min 進料污泥含水率95-98%，濾餅含水率70-80% 產泥量50-500kg/h·㎡ 用電功率2.2kW 重量5.5噸
外形尺寸(廠×寬×高)：4970×2725×1895 根據以上數據設計污泥脫水機房。
第二篇：城鎮污水處理廠工藝的設計研究大全
城 鎮 污 水 處 理 廠 工 藝 設 計 研 究
1 污水特點
本處理廠的污水為城鎮污水，水量是30000m/d，進水水質見表 1
處理后排水水質應執行“城市污水處理廠污染物排放標準”(GB18919—2002)中水污染物排放標準二級標準要求，見表2。
2 工藝概況
2.1 工藝流程
綜合考慮該城鎮污水處理規模較小，生化性較好，且需要脫氮等特點，選擇奧貝爾氧化溝工藝。其工藝流程見圖 1
2.2 工藝特點
奧貝爾氧化溝有 3 個溝道組成，污水由外溝進入池內，然后依次進入中間溝和內溝道，最后經中心島存儲水質二沉池。外溝道容積占整個氧化溝容積的50%—55%，主要生物氧化過程和80%的脫氮過程在外溝道完成。
主要有以下優點： (1)處理流程簡單，構筑物少;
(2)處理效果好且穩定，不僅對一般污染物質有較高去除效果，而且因為氧化溝中能進行充分的消化作用和在缺氧區的反硝化作用，所以有較好的脫氮功能; (3)設備少，運行管理容易，不要求高技術管理人員; (4)緩沖能力強，承受水量水質的沖擊負荷高;
(5)能耗低，投資小。
3 構筑物和建筑物主要設計參數
該城鎮污水處理工藝構筑物和建筑物及其技術參數詳見表3，表中包括獨立露天設置的設備。綜合樓的功能包括辦公與值班、化驗、配電、控制機房。
構筑物平面尺寸指平面外形尺寸，建筑物平面尺寸為軸線尺寸。
4 運行效果
本污水處理廠對各種污染物的去除率見表4：
5 結語
本工藝設計主要是對城鎮污水進行一級處理與二級處理。其中一級處理采用粗格柵和細格柵，此級處理是對較大顆粒物處理。二級處理主要構筑物為奧貝爾(Orbal)型氧化溝，此為較新的工藝，特別適合中小型的污水處理廠選用。該工藝具有以下優點，脫氧率高，可同時進行硝化和反硝化，達到脫氮要求，出水水質較好。工藝簡單，節能，運行穩定，抗沖擊負荷能力強。二次沉淀池為中心進水周邊出水的普通輻流式沉淀池，該類型沉淀池占地面積小，處理效果較好。該工藝產生污泥性質穩定，不需要消化處理，可直接進行濃縮脫水，節省投資。出水達到《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB18918—2002)中二級標準。
第三篇：污水處理工藝設計轉正申請
尊敬的領導：
我于x年x月x日進入公司，到今天六個月的試用期已滿，根據公司的規章制度，現申請轉為公司的正式員工。
作為一名應屆畢業生，初來公司，曾經很擔心不知道該怎么與人共處，該如何做好工作。但是公司寬松融洽的工作氛圍、團結向上的企業文化，讓我很快完成了從學生到職員的轉變。
我曾經在學校中也設計過污水處理廠，沒想到實際的設計要復雜許多，涉及到幾個專業，還有設備的選擇，記得第一次開會時，我是一頭霧水，不知道大家討論的是什么。但是后來通過查看以前的圖紙以及相關的規范和設計手冊，慢慢地，我了解了實際工作的知識，并且能參與到項目中。專業和非專業上不懂的問題虛心向同事學習請教，不斷提高充實自己，希望能盡早獨當一面，為公司作出更大的貢獻。當然，初入職場，難免出現一些小差小錯需領導指正，但前事之鑒，后事之師，這些經歷也讓我不斷成熟，在處理各種問題時考慮得更全面，杜絕類似失誤的發生。在此，我要特地感謝公司領導和同事對我的入職指引和幫助，感謝他們對我工作中出現的失誤的提醒和指正。
這是我的第一份工作，這六個來我學到了很多，感悟了很多，看到公司的發展，我深深地感到驕傲和自豪，也更加迫切的希望以一名正式員工的身份在這里工作，實現自己的奮斗目標，體現自己的人生價值，和公司一起成長。在此，我提交轉正申請，懇請領導給我繼續鍛煉自己、實現理想的機會。我會用謙虛的態度和飽滿的熱情做好我的本職工作，為公司創造價值，同公司一起展望美好的未來!
申請人：xxx年x月x日
第四篇：A-O工藝污水處理工程設計課程設計
A-O工藝污水處理工程設計
化肥廠廢水中的主要超標污染物指標為氨氮、硫化物、和總氰化物，水質具有氨氮含量高并含有有毒的總氰化物及硫化物的特點;且此類污水的可生化性較差(主要是化學需氧量較低和氨氮含量較高)。
A/O法生物去除氨氮原理：
硝化反應：NH4++2O2→NO3-+2H++H2O
反消化反應：6NO3-+5CH3OH(有機物)→5CO2↑+7H2O+6OH-+3N2
化肥工業廢水A/O法處理工藝流程：
工廠污水
中格柵
進水泵房
細格柵
沉砂池
初沉池
砂
缺氧池
好氧池
二沉池
排放河道
柵渣
剩余污泥
初沉泥
剩余污泥泵房
污泥濃縮池
貯泥池
脫水機房
垃圾填埋場
一、污水處理廠工藝設計及計算
(1)中格柵
1.設計參數：
設計流量Q=15000/(24×3600)=0.174(m3/s)=174(L/s)
則最大設計流量Qmax=0.174×1.53=0.266(m3/s)
柵前流速v1=0.6m/s，過柵流速v2=0.8m/s
柵條寬度s=0.01m，格柵間隙b=20mm
柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60°
單位柵渣量ω1=0.05m3柵渣/103m3污水
(1)確定格柵前水深，根據最優水力斷面公式計算得:柵前槽寬，則柵前水深
(2)柵條間隙數(n)：
柵條的間隙數=
(3)柵槽有效寬度B=s(n-1)+bn=0.01(33-1)+0.02×33=0.98m
(4)進水渠道漸寬部分長度(α1為進水渠展開角)
(5)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度
(6)過柵水頭損失(h1)
因柵條邊為矩形截面，取k=3，則
其中ε=β(s/b)4/3
h0：計算水頭損失
k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3
ε：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=2.42
(7)柵后槽總高度(H)
取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m
柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.47+0.08+0.3=0.85
(8)格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+0.85/tanα
=0.05+0.025+0.5+1.0+0.85/tan60°=1.57m
(9)每日柵渣量ω=Q平均日ω1==0.87m3/d>0.2m3/d
所以宜采用機械格柵清渣
(10)計算草圖如下：
(2)污水提升泵房
1.設計參數
設計流量：Q=174L/s，泵房工程結構按遠期流量設計
2.泵房設計計算
污水提升前水位-4.30m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位3.97m(即細格柵前水面標高)。
所以，提升凈揚程Z=3.97-(-4.30)=8.27m
水泵水頭損失取2m
從而需水泵揚程H=Z+h=10.27m
再根據設計流量174L/s=483m3/h，采用2臺MF系列污水泵，單臺提升流量542m3/s。采用ME系列污水泵(8MF-13B)2臺，一用一備。該泵提升流量540～560m3/h，揚程11.9m，轉速970r/min，功率30kW。
占地面積為π52=78.54m2，即為圓形泵房D=10m,高12m,泵房為半地下式，地下埋深7m，水泵為自灌式。
計算草圖如下：
(3)細格柵
1.設計參數：
設計流量Q=174L/s
柵前流速v1=0.6m/s，過柵流速v2=0.8m/s
柵條寬度s=0.01m，格柵間隙b=10mm
柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60°
單位柵渣量ω1=0.10m3柵渣/103m3污水
2.設計計算
(1)確定格柵前水深，根據最優水力斷面公式計算得柵前槽寬，則柵前水深
(2)柵條間隙數
設計兩組格柵，每組格柵間隙數n=33條
(3)柵槽有效寬度B2=s(n-1)+bn=0.01(33-1)+0.01×33=0.65m
所以總槽寬為0.65×2+0.2=1.5m(考慮中間隔墻厚0.2m)
(4)進水渠道漸寬部分長度(其中α1為進水渠展開角)
(5)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度
(6)過柵水頭損失(h1)
因柵條邊為矩形截面，取k=3，則
其中ε=β(s/e)4/3
h0：計算水頭損失
k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3
ε：阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=2.42
(7)柵后槽總高度(H)
取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m
柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.47+0.205+0.3=0.975m
(8)格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα
=0.77+0.385+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.1m
(9)每日柵渣量ω=Q平均日ω1==1.74m3/d>0.2m3/d所以宜采用機械格柵清渣
(10)計算草圖如下：
(4)沉砂池
采用平流式沉砂池
1.
設計參數
設計流量：Q=266L/s(按2010年算，設計1組，分為2格)
設計流速：v=0.3m/s
水力停留時間：t=30s
2.
設計計算
(1)沉砂池長度：L=vt=0.3×30=9.0m
(2)水流斷面積：A=Q/v=0.266/0.25=1.06m2
(3)池總寬度：設計n=2格，每格寬取b=1.2m>0.6m，池總寬B=2b=2.4m
(4)有效水深：h2=A/B=1.06/2.4=0.44m
(介于0.25～1m之間)
(5)貯泥區所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數為2天，則每個沉砂斗容積：
(每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗)
其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，
K：污水流量總變化系數1.53
(6)沉砂斗各部分尺寸及容積：
設計斗底寬a1=0.5m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=0.5m，
則沉砂斗上口寬：
沉砂斗容積：
(略大于V1=0.26m3，符合要求)
(7)沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度為
則沉泥區高度為h3=hd+0.06L2
=0.5+0.06×3.4=0.704m
池總高度H
：設超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.44+0.704=1.44m
(8)進水漸寬部分長度:
(9)出水漸窄部分長度:L3=L1=1.43m
(10)校核最小流量時的流速：
最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=266/1.53=174.4L/s
則vmin=Q平均日/A=0.1744/1.06=0.165>0.15m/s，符合要求
(11)計算草圖如下：
(5)初沉池
1初沉池的計算(輻流式)
1.沉淀部分的水面面積：
設表面負荷
q′=1.0m3/m2h，設池子的個數為2，則(其中q′=1.0～2.0
m3/m2h)
F=
2.池子直徑：
,D取18m.
3.沉淀部分有效水深：
設t=1.5h，則h2=q′t=2.0×1.5=3.0m.(其中h2=2～4m)
4.沉淀部分有效容積：V′=Qmax/ht=150001.53/(3×1.5)≈5100m3
5.污泥部分所需的容積：V1′
c1—進水懸浮物濃度(t/m3)
c2—出水懸浮物濃度
r—污泥密度，其值約為1
—污泥含水率
6.污泥斗容積：
設r1=2m,r2=1m,α=60，則
h5=(r1-r2)tgα=(2-1)tg60=1.73m
V1=
hs/3(r12+r2r1+r22)
=3.14×1.73/3×(22+2×1+12)
=12.7m3
7.污泥斗以上部分圓錐體部分污泥體積：
設池底徑向坡度為0.05，則
h4=(R-r1)×0.05=(16-2)×0.05=0.7m
V2=
h4/3(R2+Rr1+r12)
=3.14×0.7/3×(162+16×2+22)=213.94m3
8.污泥總容積：V=V1+V2=12.7+213.94=226.64>129m3
9.沉淀池總高度：設h1=0.3m,h3=0.5m,則
H=h1+h2+h3+h4+h5
=0.3+3.75+0.5+0.7+1.73=6.98m
10.沉淀池池邊高度：H′=
h1+h2+h3
=0.3+3.75+0.5=4.55m
11.
徑深比:D/h2=32/3.75=8.53(符合6～12范圍)
第四節
缺氧池
1.設計參數：
池深h=4.5m,方形池
設計流量：=173.6L/s
生物脫氮系統進水總凱氏氮濃度：=40g/
生物脫氮系統出水總氮濃度：=15g/
在20℃時，取值0.04g,對于溫度的影響可用式修正,溫度設為10℃。
排出生物脫氮系統的剩余污泥量：,gMLVSS/d。
2.
設計計算：
(1)
缺氧區池體容積：
=0.750.5
kgMLVSS∕g
Vn—缺氧區(池)容積(m3);
Q—生物反應池的設計流量(m3∕d);
—生物反應池內混合液懸浮固體平均濃度，取=3(gMLSS/L);
—生物反應池進水總凱氏氮濃度(mg∕L);
—生物反應池出水總氮濃度(mg∕L);
IXv—排出生物反應池系統的微生物量(kgMLVSS∕g)
—污泥總產率系數(kgSS∕kgBOD5)，應通過試驗確定。無試驗條件時;系統有初沉池時取0.3～0.85;取0.5
—活性污泥中VSS
所占比例，取0.75;
So、Se—生物反應池進出水五日生化需氧量濃度(mg/l)。
第五節
好氧池
1
設計參數：
采用推流式曝氣池作為系統的好氧池。
去除率：94.3%
2
設計計算：
(1)
好氧硝化區容積：
日產泥量為：
kg/d
——好氧區設計污泥泥齡，取12d
采用兩組好氧池，每組容積為：9900/2=4950
池深取4.5m，每組面積F=4950/4.5=1100
池寬取6米，池長為11000/6=183.3m;B/H=6/4.5=1.33，與1-2間，
L/B=183.3/6=30.5>10，符合。
每組設3條廊道，廊道長=183.3/3=61.1m
池超高0.5m，總高H=4.5+0.5=5m
(2)
曝氣量計算：
本設計采用鼓風曝氣系統。
(1)
平均時需氧量的計算
其中：
(2)
最大時需氧量的計算
根據原始數據
k=1.28
(3)
每日去除的BOD值
(3)
供氣量計算：
采用網狀膜型中微孔空氣擴散器，敷設于距池底0.2m處，淹沒水深4.3m計算溫度定為30℃。
水中溶解氧飽和度：C=9.17mg/L;C=7.63mg/L
(1)
空氣擴散器出口處的絕對壓力(P)計算如下：
P=1.013×10+9.8×10H
=1.013×10+9.8×10×4.3=1.434×10P
(2)
空氣離開曝氣池面時，氧的百分比按下式計算：
(3)
O=21(1-E)/[79+21(1-E)]×100%
E——空氣擴散器的氧轉移效率，對網狀膜型中微孔空氣擴散器，取值12%。
代入E值，得：O=21(1-0.12)/[79+21(1-0.12)]×100%=18.96%
(3)
曝氣池混合液中平均氧飽和度(按最不利的溫度條件考慮)按下式計算，即：
C=C(P/2.026×10+O/42)
最不利溫度條件按30℃考慮，代入各值，得：
C=7.63×(1.434/2.026+18.96/42)=8.84mg/L
(4)
換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量，按下式計算，即：
R=R/[
(··-C)·]
取值=0.82;=0.95;C
=2.0;=1.0
代入各值，得：
R=×9.17/[0.82×(0.95×1.0×8.84-2.0)×1.024]=142kg/h
相應的最大時需氧量為：
R=×9.17/[0.82×(0.95×1.0×8.84-2.0)×1.024]=218
kg/h
(5)
曝氣池平均時供氣量按下式計算，即：G=R/(0.3E)×100
代入各值，得：G=142/(0.3×12)×100=3944m/h
(6)
曝氣池最大時供氣量:G=218/(0.3×12)×100=5056m/h
(7)
本系統的空氣總用量：
除采用鼓風曝氣外，本系統還采用空氣在回流污泥井提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R取值60%，這樣提升污泥所需空氣量為：
8×0.6×15000/24=3000m/h
總需氣量：5056+3000=8056m/h
(4)剩余污泥量
W=a
(1)降解BOD生成污泥量：
(2)內源呼吸分解泥量：
Wv=fx=0.753300=2475mg/L=2.475kg/m3
W2=bvx=0.055244.72.475=649.3kg/L
(3)不可生物降解和惰性懸浮物量(NVSS)
該部分占總TSS的約50%
(4)剩余污泥量：
W==0.338522.70.5=1406.25kg/d
(7)二沉池
1.沉淀部分水面面積
F
，根據生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷
，(其中q=1.0～1.5)
設兩座輻流式沉淀池，
n=2，則有
2.池子直徑
3.沉淀部分的有效水深，
設沉淀時間：
(其中t=1.5～2.5h)，則
(3)貯泥斗容積：
為了防止磷在池中發生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區所需存泥容積：
則污泥區高度為：
(4)二沉池總高度：
取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m
則池邊總高度為：
h=h1+h2+h3+h4=3.75+0.4+0.4+0.3=4.85m
設池底度為i=0.05，則池底坡度降為
則池中心總深度為：H=h+h5=4.85+0.53=5.38m
(5)校核堰負荷：
徑深比
堰負荷：
以上各項均符合要求
(6)輻流式二沉池計算草圖如下：
(8)剩余污泥泵房
1.設計說明
污水處理系統每日排出污泥干重為2×2303.65kg/d,即為按含水率為99%計的污泥流量2Qw=2×230.365m3/d=460.73m3/d=19.2m3/h
2.設計選型
(1)污泥泵揚程:
輻流式濃縮池最高泥位(相對地面為)-0.4m，剩余污泥泵房最低泥位為
-(5.34-0.3-0.6)-4.53m,則污泥泵靜揚程為H0=4.53-0.4=4.13m，污泥輸送管道壓力損失為4.0m，自由水頭為1.0m，則污泥泵所需揚程為H=H0+4+1=9.13m。
(2)污泥泵選型:
選兩臺，2用1備，單泵流量Q>2Qw/2=5.56m3/h。選用1PN污泥泵Q
7.2-16m3/h,
H
14-12m,
N
3kW
(3)剩余污泥泵房:占地面積L×B=4m×3m，集泥井占地面積
(9)濃縮池
1.濃縮池的設計：
1.設計參數
進泥濃度：10g/L
污泥含水率P1=99.0%
每座污泥總流量:Qω=2303.65kg/d=230.365m3/d=9.6m3/h
設計濃縮后含水率P2=96.0%
污泥固體負荷：qs=45kgSS/(m2.d)
污泥濃縮時間：T=13h
貯泥時間：t=4h
2.設計計算
(1)濃縮池池體計算：
每座濃縮池所需表面積：m2
濃縮池直徑
取D=8.1m
水力負荷
有效水深：h1=uT=0.31813=4.14m
取h1=4.2m
濃縮池有效容積：V1=Ah1=51.24.2=215.04m3
(2)排泥量與存泥容積:
濃縮后排出含水率P2=96.0%的污泥,則
Q
w′=
按3h貯泥時間計泥量，則貯泥區所需容積：V2=4Q
w′=32.40=7.20
泥斗容積=
m3
式中：h4——泥斗的垂直高度，取1.2m
r1——泥斗的上口半徑，取1.1m
r2——泥斗的下口半徑，取0.6m
設池底坡度為0.08，池底坡降為：
h5=
故池底可貯泥容積：
=
故總貯泥容積為：(滿足要求)
(3)濃縮池總高度：
濃縮池的超高h2取0.30m，緩沖層高度h3取0.30m，則濃縮池的總高度H為
=4.2+0.30+0.30+1.2+0.236=6.236m
(4)濃縮池排水量：：Q=Qw-Q
w′=7.20-2.40=4.80m3/h
(10)貯泥池
1.設計參數
進泥量：經濃縮排出含水率P2=96%的污泥2Q
w′=257.59=115.18m3/d，設貯泥池1座，貯泥時間T=0.5d=12h
2.設計計算
池容為:V=2Q′wT=115.180.5=57.59m3
貯泥池尺寸(將貯泥池設計為正方形)
LBH=4.04.04.0m
有效容積V=64m3
(11)脫水機房
帶式壓濾機：脫水后污泥含水率P4=80%，成泥餅狀
脫水后泥餅體積：
泥餅運輸采用TD—75型皮帶運輸機。
第五篇：污水處理廠工藝污水處理操作規程
工藝系統操作規程
一、 粗、細格柵操作規程
二、 提升泵站操作規程
三、 砂水分離系統操作規程
四、 鼓風機操作規程
五、 刮泥機操作規程
六、 儲泥池攪拌機操作規程
七、 螺桿泵操作規程
八、 污泥脫水間操作規程
九、 二氧化氯操作規程
十、 電動機操作規程
一、粗、細格柵操作規程
1、開機前的準備工作
1.1 檢查格柵機前池內柵渣情況，確保無大的污物、雜物。 1.2檢查格柵機減速機內的油位是否水平，油質是否符合要求。 1.3檢查格柵機電源控制柜是否送電，將格柵機調至所需狀態。 1.4一切正常后方可開機。
2、開機程序
2.1 粗格柵開停方法為：按下粗格柵機 “開始”按鈕為開啟格柵機，按下 “停止”按鈕為關，操作中觀察指示燈的顯示;
2.2 開啟粗格柵機時同時開啟皮帶傳輸機，皮帶傳輸機開停方法為：按下皮帶傳輸機“開始”按鈕為開啟帶傳輸機，按下 “停止”按鈕為關，操作中觀察指示燈的顯示;
2.3 開啟細格柵機時同時開啟無軸螺旋輸送機，無軸螺旋輸送機開停方法為：按下無軸螺旋輸送機“開始”按鈕為開啟無軸螺旋輸送機，按下 “停止”按鈕為關，操作中觀察指示燈的顯示;
2.4點動電機,驅動整個傳動機構。運轉應順暢，無異常噪音。若運轉不暢,應立即檢查，排除故障。正常運轉后，此項可省略,但新安裝或檢修后首次運行時須嚴格遵守此項規定。
2.5格柵運轉中,應進行現場監視并及時清除格柵無法耙除的較大障礙物及螺旋輸送機難以處理的雜物。雷雨天、汛期應加強巡視，增加檢查次數。 2.6在任何檢修及保養工作開始之前應切斷主開關電源，確保別人無法啟動。 3 維護規程
3.1 初運行時，每次運轉，均要監測電機及減速箱溫度，若溫度較穩定，可以延長至每周檢測一次。
3.2 每周：傳動鏈條、驅動鏈條和鏈盤涂加一次鈣基潤滑脂。 3.3 每月：
⑴、疏通電機減速箱通氣孔，確保通暢。 ⑵、檢查油位，不足時添加。 ⑶、導軌添加一次鈣基潤滑脂。
3.4 減速機初次運轉300小時后作第一次更換潤滑油，更換時，應去盡殘油。以后每次更換，每天連續工作10小時以上者，每隔3個月更換一次;每天連續工作10小時以下者，每隔6個月更換一次。潤滑油選用150*極壓工業齒輪油。
二、污水提升泵站操作規程
1 啟動前準備 1.1水管結扎牢固;
1.2放氣、放水、注油等螺塞均旋緊;
1.3葉輪和進水節無雜物;
1.4電纜絕緣良好。
2、泵的運行
2.1 打開泵的出口閥門。
2.2 按下“開始”按鈕為開，按下“停止”按鈕為關，操作中觀察 指示燈的顯示。
2.3、當泵站內水位(由粗格柵間后的水位計測得)達0.70m時，一臺大泵加一臺小泵工作 ,一臺大泵.一臺小泵備用;當泵站內水位達1.0m時，一臺大泵加兩臺小泵工作，一臺大泵備用;當泵站內水位降至0.000m時;一臺大泵或兩臺小泵工作;當水位降至-0.70m時;水泵停機。
2.4、按時記錄好有關資料數據。 3 潛污泵的維護
3.1 應經常觀察水位變化，葉輪中心至水平距離應在0.5～3.0m之間，泵體不得陷入污泥或露出水面。電纜不得與井壁、池壁相擦。
3.2新泵或新換密封圈，在使用50小時后，應旋開放水封口塞，檢查水、油的泄漏量。當泄漏量超過5mL時，應進行0.2MPa的氣壓試驗，查出原因，予以排除，以后應每月檢查一次;當泄漏量不超過25mL時，可繼續使用。檢查后應換上規定的潤滑油。
3.3 經過修理的油浸式潛水泵，應先經0.2MPa氣壓試驗，檢查各部位無泄漏現象，然后將潤滑油加入上、下殼體內。
3.4當氣溫降到0℃以下時，在停止運轉后，應從水中提出潛水泵擦干后存放室內。
3.5 每周應測定一次電動機定子繞組的絕緣電阻，其值應無下降。
三、沉砂池操作規程
1.啟動前準備
1.1操作人員應熟悉沉砂池除砂設備的構造及工作原理。 1.2確保電機電源線連接正確，供給電壓正常。
1.3開機前必須對電控箱設置進行檢查，液位檢測開關是否已打開，并對系統各潤滑點進行檢查。
2、開關機規程
2.1 在手動控制時，必須處于現場控制狀態，操作人員通過面板按鈕控制單臺設備開、停，正常開機順序為：攪拌電機—泵—砂水分離器，手動狀態下系統無法周期自動運行。
2.2若要加大進水有機物的分離，應適當調低槳葉的高度，若要加大砂粒及有機物的去除率，應適當調高槳葉的高度。
2.3每日監測進出水的流速，確保在0.6～1.06m/s的允許值內。
2.4、抽砂泵每8個小時開啟一次，同時開啟砂水分離器，運行10分鐘后同時關閉抽砂泵和砂水分離器。
2.5、開機后，操作人員必須經常巡視檢查，如發現有異響、溫升等不正?，F象，應馬上停機處理。
2.6、沉砂池排出的沉砂應及時外運，不宜長期存放。
2.7、旋流沉砂池是變頻無級調速，停機后在1小時后方可重新啟動，否則將損壞變頻器。
3、維護規程 3.1、槳葉驅動裝置 ⑴、電機：主要維護部分是其密封單元;
⑵、齒輪減速單元：選用ISO 220EP型潤滑油，油量1.8升，每運行10000小時更換一次;
⑶、齒輪箱：每月檢查一次油位，不足時填加。選用ISO 68EP No .2型潤滑油，油量3加侖(約為13.6升)，每年春秋兩季應更換新的潤滑油。每半年檢修一次。 3.2、提砂設備 ⑴、砂泵：每天檢查
⑵、電機：每年檢查兩次;用鋰基極壓油脂(NLGI2)進行潤滑 ⑶、泵密封：每年檢查一次 3.3、砂水分離器
⑴、電機：每年檢修一次，用鋰基極壓油脂(NLGI2)進行潤滑 ⑵、齒輪箱：每半年檢修一次，每年更換一次潤滑油，選用Mobil Glygoyle HE320或同類型的潤滑油，油量1.5升 ⑶、法蘭軸承：每月加注一次黃油
⑷、螺旋下部軸承：每月加注一次防水油脂：Kluber staburaggs NUB12或同類型的油脂
⑸、每周檢查一次砂水分離器的除砂效率 ⑹、每月檢查一次襯墊的磨損程度
⑺、每半年進行一次砂水分離器的排空和各緊固螺栓的固定
四、鼓風機操作規程
1、起動前的準備：
1.1.羅茨風機啟動前必須預先打開各曝氣池通道閥門。 1.2.檢查潤滑油箱油位，如不足必須補足。
1.3.檢查卸載裝置口，應處于全開位置(色標為黑白各半)。 1.4鼓風機起動前，應先檢查葉輪旋轉是否均勻，有無碰撞現象，風道有無堵塞現象，或有無漏風現象， 一切完好方可正常運行。 2 風機啟動規程
2.1、羅茨風機的運行：羅茨風機的工作過程中，工作人員必須經常注意羅茨風機的工作有無異常，注意聲音、溫度的變化和油壓的情況。電動機三相電流是否平衡，有無雜音和不正常振動。
2.2任何一個安全裝置報警或切斷機器運行后，必須查明原因，徹底排除故障后才允許重新投入工作，并做文字記錄。
2.3工作人員應根據工藝需要隨時進行曝氣池送風量的調整，增大風量(減小調節池閥門開啟度)或減小風量(增大調節池閥門開啟度)。 2.4如有任何可能損壞羅茨風機的情況發生時，值班人可迅速按下停車按鈕，使羅茨風機停車。 3 注意事項
3.1風機在正常運行時，電機溫度不得超過60度，否則應進行檢查修理。
3.2經常檢查葉輪轉動是否平衡，各連接處是否松動，機體是否振動，應隨時檢查糾正。 3.3不允許任何重量壓在機身上。
3.4風機在起動時，開起電閘在15 秒鐘內不能及時運轉，應立即拉開電閘進行檢查。
五、吸刮泥機操作規程
1.啟動前準備
1.1檢查減速器的油位及油質是否正常。 1.2檢查各部件是否完好緊固。
1.3檢查刮渣機與池壁四周是否有碰磨及障礙物。 1.4聯系電工對電氣系統進行檢查且送電。 2.啟動檢查
2.1上述檢查確認正常后方可啟動。
2.2啟動后檢查轉向是否符合要求，待設備運行一圈后，確認設備運行正常，操作工方可離開。
2.3各運動件不得有強烈振動和異常響聲，否則應停機檢查原因，待消除后方可重新啟動。 3.正常運行維護
3.1運行中注意觀察刮板的動作情況，不能有雜物阻止其運動軌跡，運行應是連續性的，不能有停止、振動現象。
3.2減速箱運行應平穩無異常響聲，無振動、無過載，發現異常應及時報告處理，減速器溫度不應超過65攝氏度。 3.3刮板不能超載運行，刮板上不應有額外的重物。 3.4為保護驅動裝置，運行時務必保證過載裝置正常使用。 3.5應避免人員或重物壓在吸泥管或行架上，以免設備變形彎曲。
六、污泥攪拌器操作維護規程
1、操作規程
1.1、操作人員應熟悉攪拌器的構造及工作原理。 1.
2、確保電機電源線連接正確，供給電壓正常。
1.3、在污泥攪拌器運行前，應用0-500V兆歐表檢查電機定子繞組對地絕緣電阻，最低不得低于1兆歐。
1.4、電源電壓一定要在銘牌上標出的額定電壓±5%的范圍內，電源電壓升高值不得超過額定電壓的10%。
1.5、在污泥攪拌器初次啟動和每次重新安裝后都應檢查轉動方向。 1.
6、污泥攪拌器安裝以后，不能長期浸在水中不用，每半個月至少運行4個小時以檢查其功能和適應性，或提起放在干燥處備用。 1.7、污泥攪拌器在使用中不得轉動角度。
1.8、每次啟動前檢查潛水攪拌器緊固情況，檢查防護裝置，并使其處于使用位置。
1.9、運行中保證池內無外來雜質且充滿液體，每次運行完畢后，進行清洗維護保養。
1.10、污泥攪拌器的最小潛水深度為1.1米，否則易產生水流旋渦和氣蝕。
1.
11、在任何檢修、保養工作開始之前應切斷主開關電源，還應確保別人無法啟動。
2、維護規程 2.1、污泥攪拌器的油室潤滑油選用變壓器油，一般每年更換一次。按要求依據潛水攪拌器潤滑表格定期、定部位對潛水攪拌器進行潤滑維護。 換油操作程序：
放置好污泥攪拌器，油室油塞朝下，擰松螺塞，放出潤滑油，然后用洗滌油清洗油室，注入適量的潤滑油，更換新的O型圈，將螺塞擰緊。如果油中有水，換油后三個星期必須重新檢查一次，如油變成乳液狀，應檢查機械密封，必要時應更換。 2.2、污泥攪拌器的導桿應定期涂抹黃油。
七、螺桿泵操作規程
1.啟動前準備
1.1、啟動前檢查軸座的油腔油量、油質是否完好。
1.2、用手盤動聯軸器，檢查泵內有無異物碰撞雜聲或卡死現象，并給予消除。
1.3、將料液注滿泵腔，嚴禁干摩擦。 2.開機程序
2.1 打開出液管閥門后，開啟電機。
2.2 運行中檢查軸封密封是否完好，允許有呈滴狀滲漏;檢查泵出料量是否正常、以及振動或噪音，發現異常立即停車并排除。 2.3 停車前需先關閉吸入管閥門，再關閉排出口閥門，后停止電機運行。 3 維護規程
3.1潤滑維護：按要求依據螺桿泵潤滑表格定期、定部位對螺桿泵進行潤滑維護。
3.2 每次啟動前檢查驅動裝置的對齊和緊固情況，調整連軸器于正確位置。
3.3 每次啟動前檢查防護裝置，并使其處于使用位置。 3.4 保證所有管路中無外來雜質。(大塊堅固物體)
3.5 確保吸入室內進液順暢，避免干運轉。(每次啟動前通過吸入側管線向泵內注入液體) 3.6 初運行時，密封函處漏液控制在50-100滴/分鐘，持續約10-15分鐘。正常后，應維持在1-10滴/分鐘。如漏液過大，可以調整填料壓蓋，使漏液控制在允許范圍。
3.7長期停運時，應有防凍、防顆粒物沉淀、防顆粒物淤積、防液體腐蝕保護。
3.8 按設備使用手冊及現場情況進行其他維護。 注： ⑴、運行過程中經常查看吸入室的壓力情況。
⑵、運行時經常查看吸入室內液體的情況，防止干運轉。 ⑶、如果漏液不能通過填料蓋調整，則應該更換填料。
八、帶式壓濾機操作規程
1、開機前檢查：
濾帶上是否有雜物，濾帶是否漲緊到工作壓力，清洗系統工作是否正常，刮泥板的位置是否正確，油霧器工作是否正常。
2、開機步驟
1)啟動空壓機，打開進氣閥，將進氣壓力調整到0.4-0.7Mpa。
2)打開濾帶張緊開關，使濾袋張緊(一般張緊氣缸壓力約小于調偏氣缸壓力)。
3)啟動主傳動電機，調整變頻調速器開關，慢慢旋轉變頻調速旋鈕，使主轉動電機慢慢空轉(線速度一般控制在3.6m/min左右)。 4)然后啟動濃縮筒傳動機，啟動清水泵，打開清洗濾帶水閥，讓濾帶空轉幾周。
5)同時需將藥劑攪拌機，將藥劑液按一定的配比攪拌均勻后存放在藥槽中。
6)啟動污泥泵、加藥泵將污泥通過混合器使其充分聚凝后送到預脫水濃縮筒，調整加藥量，直至出泥餅。
7)調整進泥量和濾帶的速度，使處理量和脫水率達到最佳。
3、開機后檢查
濾帶運轉是否正常，糾偏機構工作是否正常，各轉動不見是否正常，有無異響。
4、停機步驟
1)關閉污泥進料泵，停止供污泥。
2)關閉加藥泵、加藥系統，停止加藥。
3)停止絮凝攪拌電機。
4)待污泥全部排盡，濾帶空轉把濾池清洗干凈。
5)打開絮凝罐排空閥放盡剩余污泥。
6)用清洗水洗凈絮凝罐和機架上的污泥。
7)一次關閉主傳動電機、清洗水泵、空壓機。
8)將氣路壓力調整到零。
5、停機后保養
關閉進料閥，待濾帶運行一周清洗干凈后再關主機。切斷氣源，用高壓水管沖洗水盤和其他粘料處(電氣件和電機除外)，沖凈后停水。
6、定期保養
定期給各軸承、鏈條、鏈輪、齒輪、齒條、滑道加潤滑脂(十天左右)，三個月進行一次檢修。及時給氣動系統油霧器加潤滑油，保證氣動元件得到充分潤滑，氣缸桿外露部分及時涂潤滑脂。
九、二氧化氯發生器操作規程
1 使用前的準備和檢查
1.1 將所有排污閥關閉，將排水口也關閉
1.2打開安全閥(橡膠塞)，從安全閥口向設備加大約10升自來水，加完水后將安全閥復位(即將橡膠塞塞緊)。
注意：只是新機第一次開機時才有此項操作。 1.3從加水口給設備加滿自來水。
1.4氯酸鈉溶液的配制：將氯酸鈉與水按1：2(重量比)比例混合，(例如：1公斤氯酸鈉加2公斤水)攪拌至完全溶解即可。 1.5氯酸鈉溶液的添加;打開動力水，將水壓調至0.3MPa，使水射器正常工作。將塑料軟管的一端與氯酸鈉吸料口相連，另一端放入氯酸鈉溶液中，打開氯酸鈉聯通閥，關閉消毒液出口閥門，設備即開始自動吸料。從原料箱液位管觀察液位，當原料加滿時，先關閉氯酸鈉聯通閥，打開消毒液出口閥門，把軟管從氯酸鈉溶液中提起，軟管中不要殘留液體，也不要使軟管折疊，應使氯酸鈉原料箱與大氣相通。 1.6鹽酸的添加：
從市面上購買濃度為31%的鹽酸，無需配制，直接使用。在水射器正常工作情況下，將塑料軟管的一端與鹽酸吸料口相連，將另一端插入鹽酸中，打開鹽酸聯通閥，關閉消毒液出口閥門，設備即開始吸鹽酸。從鹽酸液位計觀察液位，當原料加滿時，先關閉鹽酸聯通閥，打開消毒液出口閥門，把軟管從鹽酸中提起，軟管中不要殘留液體，也不要使軟管折疊，應使鹽酸原料箱與大氣相通。 注意：兩個原料箱不能混用，即鹽酸箱只能裝鹽酸，氯酸鈉箱只能裝氯酸鈉，否則會出現嚴重事故。兩根吸料塑料軟管也不能混用。 2 設備運行 2.1 啟動
打開設備電源開關(第一次開機正?，F象是：只有電源指示燈和加熱指示燈亮)打開動力水閥門，將水壓調至0.3MPa，(水射器正常工作水壓0.2MPa—0.4MPa)使水射器正常工作。確認消毒液出口閥門是開啟狀態后(這時設備內應有鼓泡聲)，分別打開氯酸鈉滴加閥和鹽酸滴加閥下面的球閥，再分別調節氯酸鈉滴加閥和鹽酸滴加閥頂上的調節旋鈕，使原料呈滴狀投加，滴加的快慢可任意調節，過一段時間后，可以看到水射器里呈黃綠色，則設備運行正常。 2.2、加料速度的調節
設備運行一段時間后，化驗水中余氯，如果水中余氯量較高，可以將氯酸鈉和鹽酸的滴加速度同時調低：如果余氯不夠，可以將氯酸鈉和鹽酸的滴加速度同時調高。
原料的投加比例：鹽酸是氯酸鈉的1.2倍(例如：如果氯酸鈉每分鐘滴加50滴，則鹽酸每分鐘滴加60滴)
注意：設備運行過程中，一定要將消毒液出口閥門打開，氯酸鈉聯通閥和鹽酸聯通閥關閉。 2.3、關機
關機時，應提前1—2小時關閉兩個滴加閥下面的球閥，停止加料，使水射器將設備中的余氣盡量抽完，以防止滯后反應所產生的氣體外溢，停料1—2小時后關閉動力水，水射器停止工作，設備停止運行。 3注意事項
3.1、設備運到后一周內應開箱驗收，按裝箱單清點設備及配件，如有不足與損壞，請盡快與我們聯系。
3.2、設備所用原料氯酸鈉和鹽酸應分開單獨存放，氯酸鈉應存放在干燥、避風、避光處，嚴禁與易燃物品如木屑、硫磺、磷等物品共同存放，嚴禁擠壓、撞擊。
3.3、工業鹽酸(濃度31%)應符合國家標準《GB320—93工業合成鹽酸》的要求。嚴禁使用廢酸，尤其是內含有機物、油脂的工業廢酸。氯酸鈉應符合國家標準《GB1618—1995工業用氯酸鈉》的要求。 3.
4、冬天應發注意防凍，并采取必要的取暖措施，以免損壞設備。設備間應干燥、避光、通風良好。
3.5、二氧化氯具有強氧化性，設備的軟塑料管易老化和密封不嚴，應經常檢查、更換。
3.6、滴加閥及給料管、水射器在原料含有雜物的情況下易堵塞，應清理，并應經常清理原料箱的沉淀物，原料箱設有排污口。 3.
7、設備外殼為PVC塑料，禁止碰撞、擠壓，避免日曬。
十、電動機操作規程
1、開機前的檢查準備工作
1.1、新安裝(含更換)或停用時間過長的電動機應使用500伏兆歐表測量其絕緣電阻。本單位電機，其絕緣電阻應不低于O.5兆歐。 2.
2、檢查電動機各連接線是否正確，接地或接觸是否良好。 2.3、檢查電動機各種緊固螺栓是否松動，軸承是否缺油(含機械連接部分) 2.
4、用手扳動電機轉子和傳動機械的轉軸承，檢查傳動是否靈活，有無異常、摩擦和掃膛現象，是否有妨礙運行的雜物。
2、開關設備操作方法
2.1、現場手動操作，檢查手動位置是否合符手動操作要求。 2.
2、中控室操作：檢查各種開關位置，是否合符中控室操作要求。 2.3、操作開關設備，操作者應站在開關按鈕旁邊，面對電動機和傳動機械，雙目注視合閘后，電動機啟動，傳動裝置及被傳動裝置轉動情況，若發現異常應立即拉閘停車，嚴禁合閘后馬上離開工作崗位。
3、操作要點
3.1、按鈕要一按到底，嚴禁作斷續點按，以免設備誤動作。 3.
2、刀閘開關合閘時要向上推足，使動觸頭刀片完全插入靜觸頭中，分閘時，要向下扳到底，切不可把手柄停在剛離開靜觸頭的位置上，以免動、靜觸頭太近而發生跳弧或誤合閘事故。