離心機安全風險分析范文第1篇
機構運動部件定義:整個離心機機構在運動過程中, 電機、滾筒頂殼容易與固定基座發生碰撞、干涉, 如圖1所示。因此, 對離心機機構中的以上三個部件進行運動過程中的干涉校核分析。
翻倒過程運動干涉檢查:測量離心機相對于固定基座的翻轉過程中的運動角度, 并以該角度作為運動部件干涉檢查的橫坐標, 由角度曲線可以得出, 離心機最大翻轉角度為150°, 在離心機機構翻倒過程中, 離心機滾筒頂殼與固定基座的干涉檢查曲線。從干涉曲線可以得出, 離心機滾筒頂殼在未發生運動之前, 與固定基座的最小距離為88mm;當離心機滾筒翻轉至最大角度150度時, 滾筒頂殼距離固定基座的距離最小, 為44mm。整個運動過程中, 滾筒頂殼與固定基座未發生運動部件干涉情況。在離心機機構翻倒過程中, 電機部件與固定基座的干涉檢查曲線從干涉曲線可以得出, 在整個翻轉過程中 (由0度翻轉至150度過程) , 電機部件與固定基座未發生運動部件干涉情況。根據干涉曲線分析, 在離心機翻轉到55度至95度過程中, 電機部件與固定基座的距離為最小, 為23mm;當離心機滾筒翻轉至最大角度150度時, 電機部件距離固定基座的距離最大, 為281mm。
2 離心機運動過程分析
驅動油缸活塞行程:在離心機從0°到150°的翻轉過程中, 驅動油缸活塞最大行程為378mm, 整個活塞位移隨著翻轉角度的增加平穩增大。
2.1 驅動油缸活塞速度:
在離心機從0°到150°的翻轉過程中, 驅動油缸活塞最大速度為94mm/s, 最大速度出現在油缸拉動離心機恢復至初始位置的過程中。
2.2 驅動油缸活塞加速度曲線:
在離心機從0°翻轉至150°時, 驅動油缸活塞加速度平穩過程中最大為46mm/s^2。驅動油缸活塞加速度曲線在0°和150°時刻點, 存在數值上的突變現象。實際上, 在這兩個時刻點, 是離心機翻轉機構由靜止狀態進入到翻轉狀態時, 加速度值由零突變為驅動力驅動加速度, 這就可以解釋此兩個時刻點存在加速度突變了。
2.3 驅動油缸驅動力矩曲線分析:
在離心機從0°到150°的翻轉過程中, 驅動油缸活塞最大輸出力矩為171750 N·mm.當離心機翻轉至62°時, 由于滾筒的重心位置此時處于最低, 因此油缸輸出驅動力矩最小, 為2499N·mm。
2.4 離心機夾圈與基座約束受力 (joint2) :
在離心機整個系統未工作時, 離心機夾圈與基座的約束受力最大, 為8011N。
3 離心機翻轉機構設計指標
液壓油缸推力與翻轉角度關系曲線:由仿真分析曲線結果可以得出, 在離心機從0°到150°的翻轉過程中, 油缸的輸出推力比較平滑, 最大輸出力為5680N, 過程中未發生力的突變現象。同時, 根據分析結果可以看出, 油缸輸出推力的大小隨著翻轉滾筒質心的變化很明顯。
4 優化前后曲線對比
4.1 優化前后驅動函數對比分析
優化前油缸驅動函數為速度函數, 具體表達式為:IF (time-100, 0, IF (time-25:25.29, 0, IF (time-30:0, 0, -25.29) ) ) , 該速度驅動很顯然在時域上存在速度的突變。優化后油缸驅動函數為位移函數具體表達式為IF (time-10:0, 0, step (time, 10, 0, 20, 378) -step (time24, 0, 30, 378) ) 。該驅動函數所產生的驅動速度曲線如圖2所示, 很顯然, 優化后的速度驅動在時域變化上為漸變, 不存在數值的突變。
4.2 優化前后驅動加速度對比分析
優化前油缸驅動加速度, 該加速度很顯然在時域上存在數值的突變, 且突變加速度最大達到1.25g, 在設計上也不允許;優化后油缸驅動加速度曲線如圖3所示, 很顯然, 優化后的速度驅動在時域變化上為漸變。在油缸啟動和停止時刻, 加速度最大為0.15g, 加速度數值變小, 在設計允許范圍內?？梢则炞C機構運動特性曲線設計的合理性, 并為每個組件的幾何形狀的優化提供參考, 動力學曲線可以驗證其設計符合在物理原型生產前的要求, 但也為限制工況下相關構件的強度檢查相關部件, 提高設計和智能控制。
摘要：自動翻倒卸料離心機的自動是體現在自動控制上面, 其自動控制是通過可編程控制器 (簡稱PLC) 的引入進行控制的, 它采用一類可編程的存儲器, 用于存儲用戶程序, 執行邏輯運算、順序控制、定時、計數與算術操作等面向用戶的指令, 并通過數字或模擬量輸入, 輸出控制各種類型的機械或生產過程。PLC可由五個部分組成, 即中央處理器, 存儲器, 接口電路, 輸入、輸出電路及電源。輸入電路用來對輸入信號機型隔離和電平轉換;輸出電路用來對PLC的輸出結果進行發達和電平轉換, 驅動現場設備。
關鍵詞：離心機,運動過程,ADAMS
參考文獻
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[3]李軍, 邢俊文, 覃文浩.ADAMS實例教程[M].北京:北京理工大學出版社, 2002, 7:151.
離心機安全風險分析范文第2篇
興仁縣新龍場鎮桂興煤礦
重大安全風險管控措施落實情況與
管控效果檢查分析
(11月份)
為落實安全風險管控措施，提高安全風險管控意識及效果，遵照安全風險分級管控,定期檢查有關“礦長每月組織對重大安全風險管控措施落實情況和管控效果進行一次檢查分析”的要求，礦長陳永勝于11月29日組織召開專題會議，組織開展本次檢查活動。 會議時間：11月29日，19：30 會議主題：對11月份重大安全風險管控措施落實情況與管控效果檢查分析。
會議地點：辦公樓一樓會議室 主持人：陳永勝
參加人員：晏中科、念小良、王現偉、王春付、夏云鯀、鄒永、胡小超、段紹權、許旺興、陳志付、代定穩、向雄飛、許振興、王雄、劉雄飛、溫小孔、念永兵、李智及礦井各塊分管負責人
一、責任分工：
陳永勝：全面負責本次檢查分析的領導工作。
晏中科、夏云鯀：負責組織領導采、掘頂板安全風險管控措施的落實與檢查分析工作。
段紹權：負責組織領導“一通三防”安全風險管控措施的落實與檢查分析工作。 王現偉：負責安全風險管控措施落實與檢查分析的監督檢查工作。
王春付：負責組織領導提升運輸系統安全風險管控措施的落實與檢查分析工作。
鄒永：協助總工程師進行水災安全風險管控措施的落實與檢查分析工作。
段紹權：協助總工程師進行“一通三防”的安全風險管控措施的落實與檢查分析工作。
其他科室負責人：負責本職范圍內的安全風險辨識管控措施的落實與檢查分析工作。
基層區隊負責人：負責本區隊的安全風險管控措施的落實。
二、工作要求
1.陳永勝每月組織對重大安全風險管控措施落實情況和管控效果進行一次檢查分析，針對管控過程中出現的問題調整完善管控措施，并結合和專項安全風險辨識評估結果，布置月度安全風險管控重點，明確責任分工。
2.分管負責人每旬組織對分管范圍內月度安全風險管控重點實施情況進行一次檢查分析，檢查管控措施落實情況，改進完善管控措施
三、重大安全風險管控措施落實情況與管控效果
結合當前生產布局和采掘工作面情況，針對采掘機運通、防治水各項工作，經現場檢查和查閱圖紙、資料，各類重大安全風險管控措施落實情況與管控效果如下：
(一)瓦斯風險管控措施落實情況與管控效果分析
1、管控措施落實情況
(1)礦井“一通三防”機構、人員設置齊全。
(2)通風設施構筑達標，通風系統穩定，風量充足，采掘工作面、采區變電所等硐室獨立通風，無不合理的串聯通風、老塘通風和擴散通風。
(3)1個掘進工作面局部通風機實行雙風機、雙電源、自動切換，風筒接設到位，風量充足。
(4)嚴格瓦斯檢查制度，每月編制瓦斯檢查計劃、繪制瓦斯巡回路線圖，瓦檢員認真檢查、匯報、填寫瓦斯記錄，無空班漏檢、弄虛作假行為。
(5)礦領導、區隊長、技術人員、班組長、流動電鉗工等人員下井必須按規定攜帶便攜式瓦檢儀。
(6)能夠加強火源、放炮和電氣防爆管理，杜絕引爆火源。 (7)能夠加強瓦斯監測管理。確保監控系統功能健全、正常運行，各類傳感器安裝位置、數量、報警值、斷電值準確，定期標校，保證動作靈敏、系統可靠。
2、管控效果分析11906回采工作面、11806切眼掘進工作面掘進面和其他作業地點和巷道，都沒有發生過瓦斯積聚或超限現象，管控措施有效，效果符合預期要求。
3、改進措施 (1)加強通風管理，保證通風設施構筑達標，通風系統穩定，風量充足。
(2)加強瓦檢員管理，保證檢查巡視到位，杜絕脫崗、假檢、崗位睡覺等違紀行為。
(3)進一步做好采煤工作面瓦斯管理，保證懸頂面積不超限。
(二)煤塵風險管控措施落實情況與管控效果分析
1、管控措施落實情況。
(1)礦井防塵機構、人員設置齊全。
(2)防塵灑水系統健全，管路鋪設到采掘工作面。
(3)采掘工作面能夠嚴格執行和落實綜合防塵措施。截煤機、扒渣機作業時打開噴霧降塵，轉載噴霧、凈化通風設施齊全完好，正確使用。
(4)運輸系統各轉載點噴霧設施齊全完好，正確使用。 (5)嚴格執行粉塵清洗制度，定期清洗巷道積塵。 (6)能夠加強對各產塵點的粉塵檢測和檢查。
2、管控效果分析。
煤塵治理到位，煤塵濃度在允許范圍之內，各地點無煤塵堆積超限現象，管控效果符合預期要求。
3、改進措施
(1)進一步加強粉塵清洗工作，尤其要做好死角死面的粉塵清洗工作。
(2)各類噴霧裝置要保持完好，正確使用。 (3)加強刮板運輸機轉載點、掘進內噴霧管理，保證完好。
(三)水災風險管控措施落實情況與管控效果分析
1、管控措施落實情況。
(1)礦井防治水機構、人員設置齊全。
(2)防治水制度健全，探放水設備、搶險救災設備和物資齊全。 (3)礦井排水系統健全，設備設施齊全，滿足礦井排水需要，對水倉、水溝定期清淤，保證暢通這。
(4)地測部門掌握礦井水文地質和老空積水情況。
2、管控效果分析。
礦井無水患，管控效果符合預期要求。
3、改進措施。
(1)及時清理大巷排水溝，保證暢通。
(四)火災風險管控措施落實情況與管控效果分析
1、管理措施落實情況
(1)礦井消防機構、人員設置齊全、制度健全、搶險救災設備和物資齊全。
(2)礦井消防供水管路系統健全，滅火器、蓄沙量滿足災變需要，管理安設到采掘工作面。
(3)采掘進工作面《作業規程》有專門防滅火措施，能夠嚴格執行和落實。
(4)通風設施構筑位置合理，對風路上無用的設施能夠及時拆除，減少局部通風阻力。 (5)密閉管理符合規定。永久性密閉采用不燃性材料建筑，厚度不小于0.8m，密閉前支護完好，定期檢查維護，建立檔案管理。
2、管控效果分析
礦井無火災隱患，管控效果符合預期要求。
3、改進措施
(1)嚴格檢查井下電氣設備的檢查維護。 (2)嚴格檢查可能引起火災的設備設施和線路。
(五)頂板風險管控措施落實情況與管控效果分析
1、管控措施落實情況。
(1)頂板管理制度、機構、技術及管理人員健全。 (2)巷道支護方式、方法、技術參數合理，支護強度可靠。 (3)采煤工作面超前支護不小20米，掘進工作面永久支護到頭，按規定使用臨時支護，最大最小控頂距符合規定。
(4)巷道維修及時，能夠對底鼓巷道及時安排人員進行維修。 (5)檢查巡視到位，對井下各條巷道做按規定和要求進行頂板觀測。
2、管控效果分析。
巷道支護可靠，沒有發生過冒頂現象，管理效果符合預期要求。
3、改進措施
(1)進一步做好巷道的維修工作。
(2)掘進工作面使用好臨時支護，嚴禁空頂作業。 (3)進一步做好工作面及巷道壓力觀測工作。
(六)提升運輸系統風險管理措施落實情況與管控效果分析
1、管控措施落實情況
(1)提升運輸管理制度健全，圖紙資料齊全、真實準確。 (2)主斜井絞車的日常檢修維護到位，設備完好，安全運行，無帶病運行現象;絞車和行人井人車各類保護裝置設施齊全，試驗靈敏可靠，保持完好，正常使用。
(4)作業人員能夠按操作規程、措施進行操作。
(5)斜巷絞車運行嚴格執行“行人不行車、行車不行人”規定。 (6)機電設備采購、使用、管理必須符合相關規定，無使用非安標產品及國家明令淘汰的產品行為。
2、管控效果分析
提升運輸設備檢修維護到位，安全運行，沒有發生過提升運輸或險情，管控效果符合預期要求。
3、改進措施。
(1)進一步做好提升運輸設備的檢修維護工作，保證完好，保證裝置齊全靈敏。
(2)正確使用斜巷一坡三檔裝置，沒有拉放車時要保持常閉狀態。
(3)加強軌道維修質量，保證安全行車。
四、12月份安全風險管控重點及責任分工
針對11月份重大風險管控措施落實情況和管控效果分板，結合當前安全生產實際，12月安全風險管控重點仍然以瓦斯、水、火、頂板、提升運輸系統風險管控為主，具體責任分工與方案如下：
1、瓦斯風險管控方面
由總工程師負責，安防部具體組織，安全科及相關區隊負責具體執行。必須保證通風系統合理，風量充足;監測監控系統正常行，做到動作靈敏，報警斷電可靠;瓦斯檢查到位，嚴禁瓦斯超限作業。
2、煤塵風險管控方面
由總工程師、通風科組織相關人員具體執行。加強洗塵、健全灑水系統，對洗塵設備加強維護，嚴格落實綜合防塵措施，杜絕煤塵事故。
3、水災風險管控方面
由總工程負責，地測部門組織相關人員負責具體執行。保證防治水及防汛物資儲備，做好排水管路維護，嚴格落實防治水制度，杜絕水害事故。
4、火災風險管控方面
由總工程師負責，通風科具體組織相關人員負責具體執行。加強電焊管理，嚴格落實防滅火措施，杜絕礦井火災。
5、頂板風險管控方面
由生產副礦長負責組織區隊負責具體執行。加強巷道設計管理，保證支護可靠，認真執行頂板觀測和敲幫問頂制度，加強頂板巡查，杜絕頂板事故。
6、提升運輸系統風險管理方面
由機電副礦長負責組織機運隊及相關區隊負責具體執行。必須保證提升運輸設備、鋼絲繩按規定檢修、檢測，保護裝置齊全、“一坡三檔”設施完善，嚴禁超載超員運行和使用非安標產品，杜絕提升運輸事故。
貴州泰昌安能源集團礦業有限公司
離心機安全風險分析范文第3篇
1. 高速離心機爆炸著火原因分析
鉆井液高速離心機是利用離心沉降原理分離鉆井懸浮液中粒徑≥2μm的固相顆粒, 轉速一般在2000-3000r/min。分離時, 懸浮液自螺旋推進器的出液孔進入轉鼓, 在離心力作用下, 固相顆粒被推向轉鼓內壁, 通過螺旋推進器上的葉片推至轉鼓小端排渣口排出, 液相則通過轉鼓大端的溢流孔溢出, 實現分離的目的。從爆炸著火必備的基本條件分析, 高速離心機內需同時具備有可燃氣體和著火源, 才可能發生爆炸著火。
(1) 可燃氣體。當時鉆井循環使用的泥漿發生氣侵, 泥漿中含有大量的硫化氫等可燃氣體, 且泥漿處理凈化的上道工序未使用除氣器, 使得含有大量可燃氣體的泥漿進入高速離心機繼續分離, 分離出來的大量氣體不能馬上排出, 積聚在高速離心機內部。
(2) 著火源。臥式高速離心機在現場已使用10年, 從現場離心機破碎情況分析, 鑄造轉鼓上脫落下的鑄塊和螺旋推進器上長期磨損脫落的葉片, 在離心機高速旋轉的慣性作用下具備很大動能, 在離心機內無規則地高速旋轉運動, 瞬間擊碎離心機殼體的同時產生高溫火花, 點爆離心機內存在的帶壓可燃氣體, 引發高速離心機爆炸著火。
另一方面, 臥式高速離心機是一種特殊的承壓設備, 尤其是在循環泥漿發生氣侵又不按規定使用除氣器的情況下, 離心機內部積聚大量帶壓可燃氣體。轉鼓因疲勞破壞產生的裂紋在帶壓氣體的作用下, 會加速擴展, 超過轉鼓強度極限, 帶壓氣體瞬間急劇膨脹發生爆炸, 破碎金屬塊相互撞擊產生火花, 點爆帶壓可燃氣體。
2. 高速離心機主要構件疲勞破壞分析
高速離心機運行過程中, 轉鼓主要承受由于轉鼓自身質量高速旋轉引起的離心力作用, 可通過轉鼓角速度求得;而轉鼓受到的物粒離心壓力作用, 與回轉半徑的平方成正比。實際上高速離心機可視為一種特殊的承壓容器, 轉鼓一般用鑄造毛坯精加工而成, 其回轉體質量大, 為保證其動平衡精度, 要求回轉部件材料均勻性要好, 對鑄件毛坯鑄造質量要求高, 各部件連接處配合精度要求高, 以盡可能消減局部殘余應力。但由于鑄件客觀存在一些不易發現的內部缺陷, 在循環交變應力作用下, 產生疲勞裂紋持續擴展進而斷裂, 造成轉鼓強度降低, 嚴重時局部鑄塊從轉鼓上脫落。
螺旋推進器表面葉片采用連續單螺旋整體葉片, 葉片與懸浮液中的固相高速摩擦, 葉片容易被物料磨損, 特別是錐段部分的葉片更易磨損, 造成局部葉片從根部斷裂脫落。
3. 預防控制措施
(1) 泥漿發生氣侵, 禁止使用高速離心機。泥漿凈化處理過程中, 應嚴密監測泥漿變化, 一旦發現泥漿氣侵, 立即停止使用高速離心機, 避免可燃氣體來源。另外, 除氣器要按規定使用, 以及時除掉泥漿中混存的可燃氣體。
(2) 加強設備狀態監測。配備測振儀等必要監測工具, 對高速離心機關鍵部位進行動態監測, 及早發現設備異常征兆, 消除設備隱患。設備旋轉部件應定期進行探傷檢查, 預防內部裂紋擴展;轉動部件按規定進行動平衡檢查, 防止疲勞斷裂。
(3) 建立離心機報廢技術標準?，F場使用的高速離心機沒有量化的報廢技術標準, 尤其是對轉鼓等關鍵部件沒有明確的技術報廢標準, 致使一些內部隱患不經過探傷很難發現。應建立高速離心機報廢技術標準, 明確具體使用年限。超過規定年限的, 必須進行量化綜合評估, 評估合格后方可監控延期使用。
離心機安全風險分析范文第4篇
1氯氣的危害性分析
氯氣通常情況下為黃綠色氣體, 為強氧化劑, 有助燃性、毒害性、腐蝕性、爆炸性。人員吸入過量的氯氣, 將會受到強烈刺激, 甚至直接死亡。在5 到10 分鐘時間里, 吸入的氯氣濃度若超過0.09%就會致死。在半個小時到1 個小時的時間里, 吸入超過0.0014%就會導致人員重病, 氯氣濃度超過0.0035%就會致死[1]。
2氯氣泄漏安全風險分析
2.1氯氣泄漏原因分析
在對氯氣泄漏展開安全風險分析時, 需要對氯氣泄漏事故發生原因進行確定。據統計分析, 導致氯氣泄漏事故的原因主要有四種, 即設計失誤、設備原因、管理原因和人為失誤。比如, 氯氣鋼瓶閥門損壞、氯氣鋼瓶承受的外部壓力突然增加等因素, 都容易導致氯氣泄漏, 甚至引發爆炸事故。
2.2氯氣泄漏安全風險分析模型
在分析氯氣泄漏安全風險時, 需要建立相應的分析模型。以某化工公司的氯罐泄漏事故為例, 可以利用流體仿真模擬軟件對氯氣泄漏過程進行模擬。在分析的過程中, 需要進行氯氣泄漏速度的確定。該公司所處地理位置平均氣溫為27℃, 平均風速為1.5m/s。在模擬的過程中, 可以假設氯氣儲罐側部出現了內徑為5厘米的泄漏孔, 且風向是自西向東。在計算氯氣泄漏風速時, 可以使用下式 (1) 。式中, QO指的是泄漏速度, Cd指的是氣體泄漏系數, A為泄漏口面積, p1為容器內絕對壓力, M為氣體摩爾質量, γ為絕熱指數, R為氣體狀態常數, T為氣體溫度。
在分析的過程中, 由于需要按照不可壓縮流體進行計算, 并且氯氣泄漏流動速度較低, 壓強變化不大, 所以可以使用Species求解器, 并且使用基于渦流黏滯度理論的k-ξ模型。模擬的氯氣泄漏計算區域為5000m*750m*100m, 泄漏口為圓孔。在分析過程中, 需要使用對計算區域進行結構化網格劃分, 并以泄漏口為模擬的重點區域。根據基本的假設條件, 可以進行模型邊界條件的設定。首先, 可以設定有大氣速度入口和氯氣泄漏速度入口, 并且使大氣速度入口在大地邊界面。在邊界層區域, 需要考慮到粘性力對風速的影響, 所以越接近地面的風速就會越小。而大氣壓力需要設定為101.3KPa, 壓力出口為Gx=5000 邊界面。在危險區域劃分方面, 可以將危險區域劃分成致死區、重傷區和致傷區。其中, 致死區的氯氣毒負荷為600ppm, 重傷區氯氣毒負荷為50ppm, 致傷區毒負荷為15ppm[2]。
2.3氯氣泄漏安全風險分析結果
通過分析可以發現, 在風速為1.5m/s時, 氯氣在泄漏10 分鐘后, 在泄漏高濃度區的下風向處將形成濃度為30ppm的區域。在氯氣泄漏20分鐘時, 該區域將變成濃度為50ppm的重傷區。在氯氣泄漏30分鐘時, 該區域將逐漸擴大, 并且與臨近區域成為一體, 從而使重傷區范圍不斷增加。此時, 致傷區將達到下風向1000m處, 重傷區將達到500m處, 致死區將達到100m處。從氯氣濃度變化上來看, 氯氣泄漏并非是從泄漏點呈放射性擴散, 而是采取濃度逐漸遞減的擴散形式。在其泄漏20分鐘后, 就會形成一個濃度較高的區域。在分析的過程中, 假設該地區風速達到了4.5m/s, 氯氣的泄漏濃度分布又會產生不同情況。相較于風速為1.5m/s的氯氣分布情況, 致傷區和重傷區的范圍會明顯減小[3]。在氯氣泄漏的10分鐘時, 會在泄漏濃度區域的下風向處形成濃度為50ppm的重傷區。而在20分鐘時, 并沒有形成新的高濃度區。到了30分鐘, 致傷區將達到450m, 重傷區將達到140m。所以, 在風速得到增加的情況下, 氯氣泄漏的濃度顯然能夠得到稀釋。通過分析氯氣泄漏安全風險可以發現, 氯氣泄漏并非只是形成一個危險梯度范圍, 其新的危險區域也會在臨近區域產生, 并且隨著時間的變化而變化。因此, 在進行人員疏散時, 應該根據氯氣泄漏的時間進行疏散范圍和次序的安排, 從而避免人群長時間接觸高濃度毒氣。
氯氣作為一種劇毒氣體, 一旦泄漏就會導致重大惡性事故的發生。而對氯氣泄漏進行安全風險分析, 有效地對疏散范圍和次序做出安排, 從而使氯氣泄漏的安全風險降低最低。因此, 本文對氯氣泄漏安全風險問題展開的研究, 可以為相關工作的開展提供指導。
摘要：在?；肥鹿手? 氯氣泄漏事故時有發生, 導致了嚴重的人員傷亡和財產損失。本文通過分析氯氣泄漏原因和建立氯氣泄漏安全風險分析模型, 對氯氣泄漏危險區域的變化規律進行了探討, 從而為事故預防和應急救援提供參考。
關鍵詞：氯氣,泄漏,風險分析
參考文獻
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離心機安全風險分析范文第5篇
安全生產風險研判和安全承諾公告管理制度
1、 目的
為貫徹執行國家有關安全生產方針、政策和法規的要求，切實做好公司各項安全管理工作，結合各級政府關于安全承諾的管理要求，落實安全生產，保障公司在安全生產風險可控，杜絕公司財產損失和傷亡事故的發生，充分落實公司在安全管理上的主體責任，同時，更的接受社會輿論的監督，特制定本制度。
2、 適用范圍
適用********股份有限公司范圍內各車間、職能部門、班組、各崗安全生產管理。
3、 規范性引用文件
《中華人民共和國安全生產法》 《江蘇省安全生產條例》
《江蘇省危險化學品生產企業安全風險分級管控和隱患排查治理雙重預防機制建設工作方案》
《應急管理部關于全面實施危險化學品企業安全風險研判與承諾公告制度的通知》
4、 安全承諾分解匯報內容及程序
4.1班組級研判內容及上報程序：
4.1.1匯報班前安全會是否正常召開，召開過程中是否進行安全風險研判(不定期通報由安全部下發的各地典型生產安全事故) 4.1.2生產裝置是否存在生產安全隱，(溫度、壓力、液位、連鎖系統等)問題是否己解決，是否己匯報
4.1.3班組人員勞動防護用品佩戴是否合格，且班組勞動防護用品是否有損壞、丟失
4.1.4特種設備運行是否正常 4.1.5消防器材有無損壞，是否缺失 4.1.6新入職員工是否進行三級安全教育
4.1.7是否涉及動火、受限空間等特殊作業，是否開具相關票證 4.1.8涉及罐區、倉庫等重大危險源、危險工藝裝置的安全設施配備是否完好、設用并可靠運行
4.1.9涉及開停車操作是否制定開停車方案
4.1.10涉及試生產的是否制定試生產方案并經專家論證 4.1.11風險辨識過程中的風險管控措施是否落實有效
4.1.12班組長負責將研判表最終簽字確認后，于9：00前上報車間主任，各班組長對匯報內容真實性負責。 4.2車間級研判內容及上報程序：
4.2.1車間各班組是否召開班前安全會，進行安全風險研判; 4.2.2各班組是否按要求不定期的通報由安全部門下發的各地典型安全生產事故
4.2.3是否存在安全生產隱患(溫度、壓力、液位、連鎖系統等)問題是否己解決，是否己匯報
4.2.4本車間勞動防護用品佩戴是否合格，且班組勞動防護用品是否有損壞、丟失
4.2.5特種設備運行是否正常 4.2.6消防器材有無損壞，是否缺失 4.2.7新入職員工是否進行三級安全教育
4.2.8是否涉及動火、受限空間等特殊作業，是否開具相關票證 4.2.9涉及罐區、倉庫等重大危險源、危險工藝的裝置的安全設施配備是否完好、投用并可靠運行
4.2.10涉及開停車操作是否制定開停車方案
4.2.11涉及試生產的是否制定試生產方案并經專家論證 4.2.12風險辨識過程中的風險管控措施是否落實有效 4.2.13車間隱患整改情況是否落實
4.2.14車間主任每日匯總班組研判情況，核準簽字后于每日9：30前匯報安全部門，并對上報內容真實性負責。 4.3安全部門研判及匯總程序： 4.3.1各部門上報情況分類匯總 4.3.2公司安全管理工作開展情況 4.3.3規章制度、操作規程執行情況 4.3.4公司重點防火部門管控情況 4.3.5公司動火等特殊作業的整體管控情況 4.3.6公司安全教育開展情況
4.3.7公司檢查及隱患排查整改落實情況 4.3.8公司“三違”查處情況 4.3.9安全部每日審查各部門研判安全工作開展情況，9：45上報公司總經理，并對上報內容真實性負責。 4.4公司安全承諾公告內容及方式
4.4.1公司狀態：主要公告公司當天生產運行狀態和可能引發安全風險的主要活動。如有幾套生產裝置，期中幾套運行，幾套停產，廠區內是否存在特殊作業及種類、次數，是否存在檢維修及承包商作業，是否處理開停車、試生產階段等。
4.4.2公司安全承諾：公司在進行全面安全風險研判的基礎上，落實相關的安全風險管控措施，由主要負責承諾當日所有裝置、罐區是否處理安全運行狀態，安全風險是否得到有效管控。
4.4.3各部門負責人親自審核后簽字上報《安全風險研判報告》至安全部門，最終由總經理研判后予以簽發公告。 4.4.4安全部門負責每日10點更新顯示屏內容。 5公告實施：
5.1每日實施安全承諾公告前，各車間、部門負責人要結合本車間、部門實際，全面掌握安全生產各項工作情況，親自調度，保證本車間、部門生產經營活動的安全措施符合國安全標準要求。
5.2各車間、部門負責人、公司主要負責人外出或出差時，應委托一名具備能力的代理人，履行安全公告工作，確保公司安全風險時時可控，并接受社會監督。 5.3公告方式：
1、公告時間：每天上午10時更新，至次日上午10時。
2、公告地點********二道門南側 5.4基本條件：
公司存在下列情形之一的，不得向社會發布安全承諾公告：
1、 沒有建立完善的安全風險研判與承諾公告管理制度，相關職責沒有層層落實的;
2、
3、 重大隱患沒有制定治理措施的;
動火等特殊作業管理措施不符合有關標準要求的，當天對重點裝置、罐區及動火等特殊作業沒有進行安全風險研判和采取有效控制措施的;
4、
5、 特殊時段沒有帶班值班企業負責人的。
離心機安全風險分析范文第6篇
作為糖廠的主要分離設備—錐籃離心機應用非常廣泛。隨著經濟的發展,企業對大型離心機的需求增大。為了研制大型的、具有高可靠性和穩定性的錐籃離心機,提高我國制糖的分離技術水平,需要開展錐籃離心機結構優化等方面的研究工作,分析影響離心機工作性能的因素,尋求提高其整體工作穩定性與使用壽命的途徑。仿真研究工作可以縮短新產品的研發周期、降低研究成本。由于錐籃離心機轉鼓結構的特殊性和復雜性,其研究目前尚未有成熟的成果,有待于進一步深入開展。因此,筆者以IL-1400錐籃離心機為例,采用三維有限元法建立其有限元模型,對其轉鼓結構的剛度、強度、局部應力、應力分布及模態等進行分析,為錐籃離心機轉鼓的結構優化工作奠定基礎。
1 有限元模型的建立
1.1 轉鼓模型的建立
應用有限元分析軟件ANSYS進行仿真分析時,為了減少單元網格劃分數和節省計算時間,建模時應對結構進行合理簡化。簡化后的轉鼓結構模型如圖1所示。由于轉鼓的焊接部位與螺釘聯接處已達到足夠的剛度,因此簡化時將其處理為整體結構。
計算模型中轉鼓大端內半徑R為700mm,小端內半徑r為330mm,半錐角α為340,壁厚δ為15mm,轉鼓上開有濾孔和弧形槽。轉鼓與底座通過螺栓連接,轉鼓和底座總高H為680mm。 轉速ω為1 600r/min。
1.2 轉鼓材料屬性
轉鼓材料為不銹鋼321,其屈服極限σs大于210MPa,強度極限σb為530MPa。常溫下,彈性模量E為2.04×105MPa,泊松比μ為0.3,密度ρ0為7.93×10-9kg/mm3。
1.3 網格劃分
對于錐籃離心機,由于轉鼓的結構與承受的載荷是軸對稱的,因此可選取結構的1/72作為分析模型。這樣不但可以節省運行時間、提高工作效率,而且計算精度也不會受影響。分析采用實體單元Solid45對模型進行網格劃分,并對開孔周邊及結構不連續處進行網格細化[1]。
1.4 載荷和約束
對于錐籃離心機轉鼓,其旋轉時所承受的主要載荷分別有:
1)鼓壁自身質量產生的離心力。在施加載荷時,只需輸入轉速ω=167.5rad/s即可。
2)篩網與物料質量產生的離心力,其作用在鼓壁上的離心壓力為
undefined
式中 ρ0—鼓壁、篩網材料的密度(kg/mm3);
δS—篩網當量厚度(mm);
ρ—錐形轉鼓內壁上任意處的半徑(mm);
ρmf—物料的密度(kg/mm3),ρmf=1.5×10-9kg/mm3;
r0—物料層內半徑(mm)。
由于離心壓力隨半徑ρ而變化,因此作用在錐形轉鼓壁上的離心壓力,隨錐形轉鼓壁離軸線的距離的變化而變化。加載篩網和物料對轉鼓壁的壓力時,采用的方案是施加近似的線性變化壓力。
3)轉鼓的重力相對于離心力很小,可以忽略不計。由于模型為軸對稱結構,所以在模型的對稱截面施加軸對稱約束。轉鼓底座用螺釘固定在回轉盤上,在轉鼓底端面施加固定約束。轉鼓載荷分布狀況如圖2所示。
2 轉鼓的ANSYS力學仿真
轉鼓的ANSYS力學仿真的目的主要是對其安全性進行評定,即在工作載荷下觀察它是否有足夠的強度和剛度。
2.1 轉鼓的剛度分析
錐籃離心機轉鼓軸向變形圖,如圖3所示。錐籃離心機轉鼓徑向變形圖,如圖4所示。由圖3和圖4可知,轉鼓的最大軸向位移和最大徑向位移均位于轉鼓大端,值分別為-0.41,0.44mm。由此可見,轉鼓大端的最大變形很小,滿足剛度要求。
2.2 轉鼓的強度分析
碳鋼、銅、鋁等塑性材料通常以屈服形式失效,應采用第三或第四強度理論。出于安全考慮,采用第三強度理論進行轉鼓應力分析。計算結果顯示,轉鼓最大應力集中點在大端第1圈孔上邊沿內壁處,應力強度(SINT)值為317.627MPa,孔上下邊沿的應力值不同,垂直于上下沿的孔邊沿應力最小,如圖5所示。這是由于錐形轉鼓的周向應力分布不均勻,大端的應力最大(如圖6所示),轉鼓大端第1圈孔受拉應力作用,在垂直于周向應力方向應力最大,平行于周向應力方向應力最小。
為了進一步研究轉鼓的應力分布情況,對鼓壁內側應力沿軸向的分布進行分析,如圖6所示。圖6中曲線波峰為孔邊上下沿應力,下波谷為垂直于上下沿的孔邊應力,上波谷為無孔槽處的殼體應力,位于波峰和上波谷之間的是開槽處的殼體應力。由圖6可知,鼓壁應力沿軸向逐漸增大,開孔處的孔邊上下沿應力最大,垂直于孔邊上下沿的孔邊應力最小。
2.3 強度評定
2.3.1 轉鼓一次總體薄膜應力
在高速回轉下,轉鼓壁的應力主要由鼓壁自身、鼓內的篩網和物料的質量在旋轉時產生的離心力所引起。對于圓錐形轉鼓,其徑向和周向的最大應力均在圓錐大端。因此,強度校核只需校核圓錐大端的壁內應力[2]。
開孔轉鼓大端徑向總應力為
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周向總應力為
undefined
K=1-rundefined/R2
undefined
式中 ψ—開孔率。
按第三強度理論:在離心機轉鼓中周向總應力σ2最大,徑向總應力σ1最小,其值約為0。因此,圓錐形開孔轉鼓壁的強度條件為
undefined
其中,轉鼓的實際許用應力undefined,undefined=140MPa;系數ns=1.2～1.5,此處取1.5;nb=2～2.5,取2.5;系數undefined=0.57,焊縫因數K1取0.95,開孔系數K2為0.57;轉鼓壁的一次總體薄膜應力103MPa小于實際許用應力106MPa,滿足強度要求[3]。
2.3.2 轉鼓局部應力
由圖5可知,在轉鼓大端第1圈孔的上沿內壁產生較大的局部應力集中,值為317.627MPa,為了對局部應力的分布情況進行深入分析,選擇沿著孔壁徑向作為路徑進行分析,路徑:節點1540→1520。
沿孔壁徑向應力強度分布曲線如圖7所示。由圖7可知,孔邊最大應力僅局限在孔的附近,并隨著距離的增加而迅速衰減,距離局部應力最大值1,2.5mm處,應力衰減為12.6%～21%。由此可見,局部應力的數值雖然很大,但它的作用范圍卻很小,具有局限性。此外,由于轉鼓的材料有良好的塑性,因此局部應力還具有自限性的特性,即使孔邊緣附近的部分材料受力后出現屈服時,轉鼓也不會發生破壞。對于塑性較好的材料制造的轉鼓,局部應力對轉鼓的危害就遠不如薄膜應力。因此,只要局部應力小于限定值,轉鼓材料就不會發生破壞。其限定值可按安定性狀態下工作的應力界限值來確定,即undefined=420MPa。由分析結果可知,鼓壁開孔處的局部應力滿足強度要求[4]。
3 轉鼓的模態分析
3.1 模型的建立與簡化
由于錐籃離心機的轉鼓系在幾何形狀上具有循環對稱的特征,因此在對其進行模態分析時可以采用循環對稱結構模態分析法。這種方法可以通過僅對它的一部分建模來計算結構整體的固有頻率和振型,可以節省大量人力和計算時間[5]。
首先建立由轉鼓、轉鼓底座、卸糖盤、布料器、分配籃、回轉盤、壓環、主軸和皮帶輪組成的轉鼓系模型。將其焊接部位與螺釘聯接處簡化為整體結構,對皮帶輪、篩網和壓環具體結構進行一定的簡化,將其質量轉化為壁厚,但轉鼓系的整體質量和質心不變; 忽略倒角等局部特征。取結構的1/72作為有限元分析模型。采用Solid45單元對模型進行網格劃分,如圖8所示。
3.2 約束條件
轉鼓系是對稱結構,它是靠軸承座內的上、下軸承支撐,其中上軸承為圓柱滾子軸承,對主軸做徑向支承,下軸承為角接觸球軸承,對主軸做軸向和徑向支承。主軸繞軸承面轉動,因此在軸上對應軸承面上施加徑向約束和軸向約束。
3.3 模態仿真結果與分析
對于工程實際問題,沒有必要求出轉鼓系的全部固有頻率[6],因此只計算前5階的固有頻率。經模態分析所得的固有頻率如表1所示。
由表1分析結果可知,轉鼓的實際工作轉速比第1階臨界轉速底,因此工程實踐中應著重關注轉鼓前3階的臨界轉速。轉鼓前3階固有頻率對應的振型如圖9～圖11所示。
第1階振動模態如圖9所示。該階為轉鼓整體繞主軸往復旋轉;第2階振動模態如圖10所示,該階為轉鼓整體前后擺動;第3階振動模態如圖11所示,該階為轉鼓整體左右擺動。
由圖9可知,當發生第1階模態振動時,轉鼓整體繞主軸往復旋轉,此時的第1階固有頻率對應的臨界轉速為1 977r/min,而離心機轉鼓的工作轉速為1 600r/min,實際工作轉速遠底于臨界轉速,因此在正常運行條件下下,離心機不會發生共振。
通過對轉鼓結構的有限元仿真與模態分析,所獲得的研究成果為離心機轉鼓結構參數和動力學參數的優化提供了依據,為錐籃離心機振動測試工作奠定了理論基礎。
4 結論
1)轉鼓的最大軸向位移和最大徑向位移均出現在大端。在工作載荷下,轉鼓的軸向位移和徑向位移都很小,所設計的轉鼓剛度滿足要求。
2)大端第1圈孔上邊沿內壁處產生最大的局部應力集中,其值沿孔壁徑向逐漸衰減。鼓壁應力沿軸向逐漸增大,開孔處的孔邊上下沿應力最大,垂直于孔邊上下沿的孔邊應力最小。在工作載荷下,所設計的轉鼓強度滿足要求。
3)由轉鼓、轉鼓底座、卸糖盤、主軸和皮帶輪等組成的轉鼓系前3階振動模態:轉鼓整體繞主軸往復旋轉、轉鼓整體前后擺動及轉鼓整體左右擺動。當發生第1階模態振動時,轉鼓整體繞主軸往復旋轉,此時的第1階固有頻率對應的臨界轉速遠大于轉鼓的工作轉速,因此離心機在正常工作轉速下,不會發生共振。
參考文獻
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