控制面板范文第1篇
1 碾壓試驗
1.1 試驗過程
根據相關技術要求試驗場地的地質條件與壩體填筑施工地質條件相符, 試驗驗擬選在大壩次堆區。在已選定的試驗場先進行測量放線, 然后用推土機進行場地平整, 達不到平整度要求時, 適當填筑后再整平后用自行式20t振動碾碾壓6~8遍, 達到以下要求: (1) 場地平坦, 地基堅實; (2) 先在地基上用試驗料鋪壓一層, 壓實到設計標準, 將此層作為基層, 然后在其上進行碾壓試驗; (3) 每組試驗區面積為6m×10m (長×寬) ; (4) 試驗場地經壓實并做好通水、排水等工作, 保證試驗正常進行; (5) 試驗場地表面不平整度不超過±10cm。
1.2 試驗材料準備
按照設計要求, 本工程需要對墊層料、特殊墊層料、過渡層料、主堆石料、次堆石料進行碾壓試驗。碾壓試驗備料如下:特殊墊層料4 2 0 m 3、墊層料1 2 0 0 m 3、過渡料1200m3、主堆石料2500m3、次堆石料2500m3。
試驗前對各類堆石料料源 (包括爆破料、摻配制備料) 進行充分的調查, 掌握各種物料的物理力學性質, 選取有代表性的物料進行碾壓試驗, 以保證碾壓試驗結果符合現成料源實際情況和設計的填筑技術要求。
1.3 碾壓試驗機械設備配置
墊層區采用壓實有效重量20t的振動碾, 堆石區采用壓實有效重量22t的振動碾。根據試驗規劃, 機械配置為1臺D85推土機、1臺20t自行式振動碾、1臺22t振動碾、1臺3m3裝載機、2臺1.6m3反鏟、32t自卸汽車8臺。
1.4 試驗組合
壓實參數包括機械參數和施工參數兩大類。碾重, 振幅、頻率、激振力等機械參數已根據設備確定, 擬采用碾壓試驗機械參數如:表1。
(1) 鋪層厚度。墊層、過渡層采用hi=30cm、40cm、50cm;特殊墊層采用hi=20cm;壩內上、下游堆石料采用hi=60cm、80cm、100cm。 (2) 碾壓遍數。墊層、特殊墊層、過渡層采用H=4、6、8;壩內上、下游堆石料采用H=6、8、l0。 (3) 灑水量。灑水量的變換在確定了最優鋪填厚度和碾壓遍數后進行, 以減少試驗組數。墊層、特殊墊層采用w=5%、10%、15%;過渡層采用w=15%、20%;壩內上、下游堆石料采用w=20%, 25%、30%。 (4) 灑水方式。碾壓之前進行灑水。對易出現“橡皮土”現象的試驗料, 宜采取車上灑水和碾壓作業面噴灑相結合的方式, 通過試驗確定各區適宜的灑水方式, 保證最終灑水量符合碾壓試驗要求。根據設計要求確定的試驗參數, 通過7組試驗完成碾壓試驗, 見:表2。
1.5 碾壓
先進行大壩主堆堆石區的試驗, 用32t自卸車從料場裝料運至試驗場, 按后退法卸料, 推土機平料, 按每方填筑料灑水量先選推薦三級灑水量值中的中間值固定。碾壓前測量鋪料層表面各固定測定點高程, 以后每層填料后和碾壓完畢后均按此固定座標點進行高程測量并做好詳細記錄。
1.6 觀察與測量
(1) 在填筑區外設置控制基樁; (2) 在各測試單元區內布置1.5m×1.5m的網格, 并對各測點進行標記和編號。 (3) 用水準儀測量并記錄各測點的初始厚度及相對高程。水準尺下放置旋轉尺墊, 其平面尺寸為10cm×10cm×10cm。
1.7 試驗
測定每一組合壓實后的干密度、含水率及顆粒級配, 墊層、過渡層料每一組合取樣6個;堆石料每一組合取樣3個。檢查方法按SL237—1999《土工試驗規程》執行。墊層、過渡層料的含水率檢測宜采用烘干法或烤干法, 堆石料的含水率檢測宜采用烤干和風干聯合法?，F場密度檢驗宜采用挖坑灌水法或輔以表面波壓實密度儀法, 試坑尺寸與試樣最大粒徑關系見:表3。
2 成果整理
經過連續、周密的試驗, 最終確定以下施工參數, 見:表4。
3 結語
設計提供的壩體分區及壩材料的設計級配曲線是合適的, 所選用的施工機械設備及相配合的碾壓參數能夠保證大壩施工質量。
摘要：碾壓是混凝土面板堆石壩控制施工質量的關鍵工序, 在進行大壩大規模填筑前必須進行碾壓試驗, 根據各區壩料設計要求、大壩各區填筑壩料的性質、技術裝備等具體情況, 通過試驗, 核實大壩填筑設計壓實標準 (如壓實干密度、孔隙率) 的合理性。
關鍵詞：堆石壩,碾壓試驗,方案
參考文獻
[1] 張孝中, 孔春杰.面板堆石壩中滑模施工工藝研究[J].科技資訊, 2009 (12) .
[2] 雷小牛.混凝土面板堆石壩面板施工滑模的改進——橋式混凝土鋪面機簡介[J].水力發電, 1990 (5) .
控制面板范文第2篇
目前, 屋面的防水主要是由建筑設計來考慮, 在結構設計中, 只規定了屋面板的裂縫寬度, 其實鋼筋混凝土屋面板結構本身的防水能力是相當重要的。
(1) 根據建筑物的性質、重要程度和使用功能要求及防水層合理使用年限按Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ級設防。其Ⅰ級:防水為三道式三道以上設防防水, 使用25年, 適用于特別重要或對防水有特殊要求的建筑;Ⅱ級:二道防水設防, 使用15年, 適用于重要的建筑和高層建筑;Ⅲ級:一道防水設防, 使用10年, 一般建筑;Ⅳ級:一道防水設防。使用5年, 適用于非永久性建筑。
(2) 結構設計中, 規范要求在最不利荷載組合時, 其計算承載力達到規范中的規定的要求下, 屋面板裂縫寬控制在0.2mm以內。
2 屋面開裂滲水的原因淺析
(1) 一般只承受構件自重和屋面板上附加層的重量、設備重量以及人等活荷載的豎向荷載作用, 即豎向力作用。當在超載使用下, 開裂產生不允許的裂縫, 卸載后使用, 而當積水時引起滲漏水。
(2) 屋面直接與大氣接觸, 因受太陽光的直接照射、經受日曬雨淋、一年四季的氣候變化, 溫、濕變化的交替作用, 物體本身的熱脹冷縮性能, 而使屋面受力產生變化即受到溫差應力作用。當變化很大時, 開裂產生不允許的裂縫。溫、濕變化引起的開裂, 具有反復性的特點。
(3) 屋面是在一個建構筑物的頂部, 在風力作用下, 整棟建筑物發生變形, 屋面板或多或少的隨著建筑物變形, 產生微少的水平變位。由于建筑的整體性, 柱、墻、梁等的嵌固作用, 屋面板內力也同時產生一定的變化。相對于前兩種受力顯得少些。
(4) 屋面板的強度等承載力不足產生開裂, 使屋面板產生不允許裂縫, 而引起滲漏水。如計算錯誤未被發現、荷載考慮不足等因素使實際承載力降低、屋面板產生開裂裂縫形成而加固后使用。
3 提高屋面板結構自身的抗裂防水能力控制裂縫和滲漏水的設計處理技巧
屋面板開裂后, 當屋面積水時, 在貫穿縫或 (孔洞) 處, 產生滲漏水, 這不僅影響到室內的使用, 而對屋面板內的鋼筋也容易產生銹蝕, 削弱裂縫處鋼筋直經, 產生應力集中, 降低了板的承載能力和耐久性, 安全度, 當開裂滲水嚴重時, 危害性更大。在設計中應注意下述幾方面的設計處理技巧。
(1) 在屋面板的結構布置時, 盡量布置成雙向板, 連續板。
(2) 屋面板在計算完成后需檢查配筋, 驗算裂縫。在檢查配筋時, 對薄板處應重點檢查。如某屋面板2.4m跨度、3m進深, 板厚60mm, 經采用PKPM軟件計算:橫向底筋￠6@200, 縱向底筋￠6@220, 支座負筋￠8@150、分布筋為￠6@250, C 20混凝土;而按構造計算, 其板厚至少為:保護層厚1 5 m m+底分布筋2×6+中部混凝土厚15mm+負筋8mm+分布筋6m m+保護層厚1 5m m=7 1 mm;另外, 如為連續板, 鄰板跨度3.9m, 負筋為￠10@150要伸入此板, 板厚至少73mm。因此, 60mm板厚度不夠, 至少要調整為73mm的理論厚度。須再重新用相同軟件計算、校核、檢查、驗算、調整。適當地增加小跨度屋面板的厚度, 有利于屋面板的整體變形性。根據實際設計經驗和技術措施的要求, 保證屋面板的厚度不小于100mm, 通過計算和以最小配筋率來證板的配筋, 確實能有效的控制裂縫的產生。本縣東環小區二期安置房和保障性住房均為90平方米以內的小三房戶型, 最大開間3.9m, 最小開間2.4 m。按雙向板布置, 屋面板厚設計100mm.經計算板底筋為￠8@200雙向, 支座負筋￠8@150和￠10@150, 于09年5月建成至今一個寒暑未產生裂縫。
(3) 在屋面板受力計算不需鋼筋的部位, 加配溫度變形的構造鋼筋和適當提高15%左右的計算出的板底鋼筋量, 使屋面板配置成雙層雙向連續鋼筋來控制開裂提高板的整體性、抗裂性。抵抗溫濕差引起板的變形、建筑物引起板的變形、地震引起的變形等, 抵抗屋面板的開裂是必要的。
屋面板在正常使用下, 在一定的溫、濕度范圍內處于平衡狀態。當超過極限fk時產生開裂。當溫度升高, 混凝土板內物質的分子運動加快;當溫度升高, 空氣中的濕度要增加, 混凝土內的濕度相應增加而破壞平衡。
砼產生的溫度應力對板產生裂縫的影響非常大, 規范規定各種結構的房屋一定長度要設變形縫也就是為了減少溫度應力的影響。有時為了建筑的要求又有可能超過規定。在實際過程中通常采取以下辦法: (1) 在砼成型時主要是加強砼的初期養護或在高溫澆搗時對拌制砼進行降溫 (如對砂、石進行水洗) 等措施降低水泥水化熱的影響。 (2) 房屋超過規定長度或處于日夜溫差大的地區, 砼的收縮和膨脹產生的溫度應力只能通過配置鋼筋來抵抗它, 除上面介紹的計算方法外實際配筋時還需考慮把溫度應力鋼筋和板上部支座負筋結合起來統一配置, 布置成上下雙層雙向鋼筋網, 這樣既節省鋼筋又便于施工操作。如紫金學院上杭教學基地一期教學樓長度100米進深18米中間未設變形縫, 采用了上述處理辦法, 雖然最大的日夜溫差達20°C左右, 建成一年多后也未發現有裂縫產生。
(4) 地震的影響:在我國《鋼筋混凝土抗震設計》《建筑抗震設計規范》中, 對柱、梁、墻、基礎、無梁樓蓋等都有詳細的規定, 對現澆連續板的配筋沒有特別的條文規定, 因此, 在設計時, 要適當的考慮地震區的影響。
在地震時, 有可能產生不同的振型, 使建筑物產生扭轉、水平變位, 板發生扭曲;在豎向地震作用下, 規范中使用的是簡化計算, 整個樓層為一質點, 板也是傳遞力的一個重要構件;因此, 應在具體細化屋面板的設計時, 考慮板全截面的配筋, 使板面鋼筋連續, 提高屋面板的抗裂性、抗震性。這不違背抗震原則。
4 結語
(1) 屋面板開裂的因素很多, 如能從設計和施工兩方面來綜合地考慮, 在施工中, 加強管理和監督, 嚴格按設計圖施工, 嚴格執行施工操作規程規定, 完全是可以解決這個問題的。不應只局限于規范中的規定, 應根據實際情況具體分析。
(2) 建議溫差對屋面板的影響, 在有關規程中能夠考慮進去, 這樣有利于提高社會效益。
摘要：本文分析了規范中建筑和結構兩方面對屋面板的防裂防漏水的具體規定和屋面板板開裂的主要原因, 闡述了提高屋面板結構自身的抗裂能力, 控制板開裂、防滲漏水的實際設計處理技巧。
關鍵詞：屋面板,開裂分析,提高板自身抗裂能力,設計技巧
參考文獻
[1] 《混凝土結構設計規范》GB50010-2002.中國建筑工業出版社出版.
[2] 《建筑抗震設計規范》GB50011-2001.中國建筑工業出版社出版.
控制面板范文第3篇
公伯峽右岸砼面板防滲工程中的防滲面板與混凝土面板堆石壩工程中的面板類同, 該防滲工程的主要作用是阻止庫區水流通過右岸邊坡的砂礫石地層向外滲漏。它由防滲趾板、無砂砼墊層、鋼筋砼面板、防浪墻等組成, 其中防滲面板順水流方向全長為662.85m, 坡比按1∶1.75設計, 面板厚度上下一樣、均為40cm, 面板配有單層Φ16的鋼筋網、位于面板的中間, 在面板周邊縫和垂直縫部位設有銅止水和表面GB防滲材料, 標準段面板設計分縫寬度為12m, 單塊面板長度從14m～73m不等, 共有56塊面板, 總面積約為28475m2。面板砼的設計標號為C25W12F200 (Ⅱ) 、設計砼總量為11390m3。
為給公伯峽面板堆石壩工程的面板施工積累經驗, 我們選擇了右岸防滲工程中首先施工的四塊面板作為試驗塊進行了生產性試驗。在試驗中, 我們將四塊面板分成二組, 每二塊為一組, 分別澆筑了摻加不同品種減水劑的砼, 對預先設計制作的2套不同結構形式的滑升模板的使用效果也進行了對比。試驗工作從2003年11月初開始, 至11月20日結束, 共歷時19天。
2 砼配合比試驗
此次砼配合比試驗是在大壩混凝土面板配合比試驗成果的基礎上進行的, 意在對大壩面板砼配合比進一步補充試驗、驗證, 所以, 在右岸砼防滲面板施工中采用了大壩面板的配合比試驗成果、見表1, 并將本次試驗的重點放在了兩種新型減水劑的性能對比、砼各項力學指標檢驗上。在試驗中, 選擇了SP-1和JM-A (非) 兩種不同品種的減水劑進行了對比實驗, 砼取樣檢測分別從拌合樓出機口和澆筑現場抽取 (表2) 。
從本次試驗結果來看, 砼的出機口坍落度控制在5cm～7cm, 運距為1公里, 至現場后降至3cm～5cm, 仍能保證砼在溜槽中順利下滑。摻加SP-1型減水劑的砼較摻加JM-A (非) 減水劑砼坍落度損失略小。使用兩種減水劑的砼拌和物粘聚性都不夠理想, 其中使用JM—A減水劑的砼粘聚性略好一些。造成砼拌合物粘聚性不好的主要原因是用于砼生產的細骨料細度模數較大, 且顆粒級配不合理, 2.5mm試驗篩的累計篩余百分率超標嚴重。試驗性生產期間質控人員共進行細骨料試驗38次, 試驗結果見表3。
面板砼澆筑期間, 試驗室質控人員共計取樣20組、其中現場取樣6組 (28天強度) 試件;出機口砼取樣抗凍、抗滲試件各2組。從試驗結果來看, 使用兩種減水劑的砼強度及抗滲檢測指標均滿足設計要求, 使用SP-1減水劑的砼強度平均值較使用JM-A非引氣型減水劑的砼高約4.7MPa。
3 現場施工組織
面板砼澆筑的施工工藝流程為:基礎面清理→噴涂乳化瀝青→垂直縫處止水砂漿墊層鋪筑→銅止水安裝→側模安裝→鋼筋安裝→側模調校→面板滑模吊裝就位→砼澆筑→保溫養護。
注明:本次配合比試驗所采用的水泥品種為永登中熱525#硅酸鹽水泥, 粉煤灰為平涼二級灰。配合比中選摻了DH9引氣劑和品種為JM-SRA的減縮劑, 骨料為永久篩分系統生產, 砂的細度模數為2.7, 骨料比例為小石∶中石=50∶50。
右岸防滲面板的基礎面為30cm～40cm厚度的無砂砼墊層, 在準備面板倉號時, 首先將無砂砼表面清理干凈, 之后噴涂一層約1mm厚度的陽離子乳化瀝青隔離層, 待凝后即安排進行面板垂直縫處止水砂漿墊層的鋪筑, 采用貼坡法鋪筑水泥砂漿墊層, 測量控制鋪筑部位高程及砂漿攤鋪厚度。砂漿攤鋪后, 用木板刮平、鋼抹子抹光, 砂漿鋪筑后立即覆蓋保溫被或保溫卷材保溫。
右岸防滲面板采用的銅止水為紫銅卷材, 銅止水的加工采用自制的成型機進行現場壓制, 順坡面下送至設計位置。止水長度以施工實際情況確定, 盡量減少接頭。在銅止水片安裝前, 于砂漿墊層上先鋪一層聚氯乙烯墊片, 同時在銅止水片中間凸體空腔內填入橡膠棒, 并用泡沫塑料填滿, 與止水表面平齊, 用膠帶固定, 防止砂漿等進入, 使其具有足夠的自由變形能力。銅止水片就位后, 將與聚氯乙烯墊片接觸的縫隙采用膠帶封閉, 防止砼砂漿侵入其間。
側模安裝在垂直縫銅止水安裝完成后進行。側模安裝按照自下而上的順序進行, 依據分縫設計線安裝模板, 然后將支撐三角架用Ф20mm長50cm的插筋固定于基礎墊層上。之后測量校核模板上平面, 確保位置準確、頂面平順、牢固可靠。
側模調校合格、面板鋼筋安裝完成后, 利用50t吊車將滑模整體吊裝就位, 吊裝位置在趾板前部, 面板滑模用2臺10t卷揚機牽引。在本次試驗塊的澆筑中, 分別采用了兩種不同結構形式的滑模進行了施工。一種為型鋼梁結構, 自重3.7t, 面板寬度為80cm, 長度為13 m;另一種為桁架梁結構, 面板寬度為160cm, 長度為14m;從使用效果來講, 兩種滑模都能滿足面板砼澆筑的要求, 但都存在一定的不足之處。型鋼梁結構的滑模寬度偏小;桁架梁結構的滑模牽引點的位置不合適, 在滑升過程中, 牽引鋼絲繩與側模相互摩擦容易造成滑模跑偏和側模移位。
右岸防滲面板試驗塊的砼澆筑時段是在11月初開始進行的, 公伯峽地區11月份的平均氣溫為2℃, 月均最高氣溫為9.4℃, 最低氣溫為—4.3℃。為保證澆筑后的砼不受凍, 在倉號開盤澆筑前, 保溫材料已準備到了現場。為保證面板砼的澆筑質量, 開倉前對現場資源配置、人員分工及技術要求等進行了詳細的交底工作?；５奶嵘俣瓤刂圃?.5～2.0m/h、30～40cm/次, 砼經過壓面處理后及時用一層塑料薄膜, 二層聚乙烯卷材進行覆蓋保溫, 滿足了保溫要求。
4 幾點體會總結
(1) 止水砂漿墊層的平整度控制直接影響到側模的安裝精度及面板砼的平整度, 所以一定要進行精確測量放線控制, 將墊層的平整度控制在規范允許范圍以內。
(2) 面板垂直縫銅止水的加工質量非常重要, 尤其止水的平整度也直接影響側模的安裝精度。此次施工單位自行設計了W型銅止水加工模具, 將72cm寬的銅止水母材整體加工成型, 不僅減輕了接頭焊接作業量, 同時也最大限度避免了銅止水焊接中存在的質量隱患。
(3) 側模的安裝精度也要嚴格控制, 因它同時也是滑模的滑升軌道, 安裝就位后要反復測量檢查、調校, 尤其對于側模的上平面要確保達到精度要求。
(4) 砼現場坍落度控制到3cm～5cm可以滿足澆筑需要。砼在1∶1.75坡度的溜槽中能夠實現順利、均勻輸送。至于夏季施工時, 情況是否有變化, 需另議。
(5) 根據公伯峽地區11月份的氣溫情況, 滑?；俣仍?:30～19:30、氣溫15℃以下時應控制在1.4～2.3m/h;19:30～次日7:30、氣溫5℃以上時宜控制在0.8～1.2 m/h;當氣溫在0℃～10℃時, 砼可超前鋪筑2.5m～3.5m;氣溫在10℃以上時以超前鋪筑1m～2m為宜, 采取這種措施后, 滑升速度可適當加快又不至出現已成型的砼不能自穩的情況。
(6) 滑模在滑升過程中, 由于模板兩側受到的摩擦阻力不一致, 或卷揚機提升不同步、或模板自身結構的問題等, 都有可能導致滑模跑偏。出現模板跑偏情況后, 可在滑模兩側利用手動葫蘆等工具將模板矯正、歸位即可。
(7) 砼抹面處理工序非常重要, 直接關系到砼的外觀質量, 一定要選派經驗豐富、技能熟練的工人來作業。抹面壓光處理的時機一定要掌握好, 既不能過早也不能太晚。抹面處理至少分二次進行, 一次抹面要將出模后的砼表面修理平整、消除氣孔;二次抹面主要是為了保證砼表面的光潔度。
(8) 砼澆筑后表面保溫采用一層塑料薄膜、兩層聚乙稀卷材的措施是可以滿足保溫要求的, 但一定要做到及時嚴密覆蓋。
摘要：為給公伯峽電站面板堆石壩工程的面板施工積累經驗, 我們選擇了右岸防滲工程中首先施工的四塊面板進行了生產性試驗。試驗通過摻加不同減水劑砼的性能對比和不同結構滑模的使用情況比較, 總結出了面板砼施工的一些成功經驗, 對大壩面板的施工具有一定借鑒意義。