在四季輪回中，在忙碌的生活中，我們自身也在成長，面對身邊的各種事物，必然會有一些心得體會。將這些心得體會記錄下來，是我們思想成長的證明，也是我們提升自我的重要方式。怎樣寫出適合自身的心得體會那，以下是小編收集整理的《pkpm軟件設計心得體會》，供大家參考借鑒，希望可以幫助到有需要的朋友。
第一篇：pkpm軟件設計心得體會
PKPM高層設計心得體會
框架計算中：
1、平動系數大于扭轉系數，
2、平均層間位移比0~1.2最大1.5之間，
3、振型數一般=3倍的層數，
4、X方向有效質量>90%.
我做60m以內高層解決《高規》4.3.5條的小經驗
高規4.3.5要求樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移，A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于1.5倍。
如果建筑方案較規則，那么該條很容易滿足，但現今隨著建筑理念的不斷發展，平面較不規則的高層建筑層出不窮(想搞死做結構的)。那么對于高規4.3.5條則較難滿足，常常是超過1.2倍的不宜限值。我在做了幾個18層，高度60m的不規則高層住宅后，有了一些心得。
要滿足該條高規，在結構抗側力構件布置時，應盡量對稱，均勻。這是第一步。
但往往因建筑條件的限值，完全對稱是不可能的(看來做建筑的還是想搞死做結構的)，那么只有在計算一次后進行調整。切記切記，該條只與平面布置是否均勻有關，切不可認為是抗側力不足而全面增加剪力墻或柱。調整的方法是：模型建好后計算一次，如果超出1.2限值，PKPM上會告訴你是第幾號節點的構件側移最大，你可以叢SATWE的第一步中“圖形檢查與修改”下的“各層平面簡圖”中找到那個節點對應的抗側力構件，并針對其加強，(記得每個標準層都要)然后在計算，這次一定比第一次好些了，接近1.2了(如果小于1.2那么恭喜你)，然后再重復剛才的步驟，一直到小于1.2為止。這樣有目標的調整，比盲目的試算好得多。對于更高的建筑該調整方法是否可行，因我沒有做過，不敢亂說(哪位出事了進去，讓我送飯就不好辦了)希望大家試試，并把結果告訴我，謝謝了。
我來補充一下，第一次試算時按建筑標準層建一個結構標準層，目的是算主要控制指標，如周期比位移比剪重比等，等這些滿足之后再按建筑圖添加其它的標準層，這樣快多了。如一開始建了好多標準層，指標不滿足時每個標準層都要調整，如果墻長調整后荷載還要調，很煩的。
其實還有一個方法，找出剛度最大的點即位移最小的點，然后減小其剛度，(如剪力墻上開洞等)。也可以起到相同的作用。
方法很好.我試了一個模型,調整JmaxD節點處墻或柱的剛度,位移比很快滿足.
我也補充一下:
1.位移角和位移比的調整是結構分析的重點和難點,不管是剪力墻結構還是框架結構,基本上都可以采用樓主和10樓兄弟的做法。
2.一般情況下，剪力墻結構中，位移角和位移比的超限并不單純是某個節點剛度不足引起的，而是由扭轉引起的，所以說不管是把弱的地方調強，還是把強的地方調弱，都是希望結構的剛度均勻。在pkpm結果顯示的第一步里面，有剛心和質心的位置信息，可以參照其信息，盡可能地把剛心和質心的位置調到比較接近，以解決其扭轉問題。
3.一般強況下，框架結構中，建筑方案會較合理布置柱網，結構體系都較為均勻，位移角的問題比較突出，常用解決方法：
1)與建筑專業及甲方協商，加大柱截面，或者局部加大柱截面(比如層高較大層的柱或角柱)，這是最直接有效的方法;
2)如果條件不允許加大柱截面，可以嘗試加大梁截面，但是此時需要注意兩點，第一，保證體系較為均勻，第二，注意避免出現強梁弱柱。
3)如果不能以增大截面的方式增加結構體系的剛度，就需要考慮以減小計算長度的方式增加剛度了，比如，一般首層層高較大，而地質和抗凍情況又決定了基礎要深埋，此時可以考慮零層做厚板，在±0.000處勘固首層柱?？傊窃趧偠容^弱處加側向支撐，減小計算長度。
4)最后一招，仔細計算荷載，將荷載減到最小。 首次發帖，卑微經驗，歡迎談論。qq:18605251 計算“位移比”的前提是在“剛性樓板假定的前提下”進行的，如果沒有點剛性樓板假定，則計算結果相差很多。
高規中所說控制位移比是按剛性樓板假定進行的，最大位移點一般出現在邊角處，減少扭轉除了將剛心和質心調節到盡量接近外，把最外圍的框架梁的剛度加大也是一種比較有效的方法。通常情況下采用樓板無限剛更容易使位移比達到規范的要求。
要搞到1.2是否有些過分?1.2離超限還差得遠嘛。 當然能滿足最好，但是必須要明確1.2是怎么來的。
現在的結構不是說抗扭剛度不夠，而是往往本來就太剛了，查查平動周期和層間角位移是不是都比以前經典設計的小得多?這樣一比較位移比，輕微的扭轉就會得到比較大的比值。所以只加強比值最大的節點未必是合適的。
其次，在許多省市的地方標準中已經很詳細的劃分了超限標準，1.2甚至1.4或者更大都不見得會控制設計。結構師如果不能平衡好不局，在計算中又盲目追求單一的指標，會對經濟性造成非常大的影響。
最后，各地對位移比的審查標準不同，特別是對多塔大底盤建筑，以前要求單塔豎切，有要求帶裙房也有要求不帶裙房或者帶一跨的，現在不是可以搞裙房頂平切了嗎?控制此指標比以前容易多了。 搞結構和建筑不同，每一筆就是多少錢啊?現在結構優化大師多的是，設計時要三思啊
位移比是需要采用剛性樓板假定，周期比到底用不用呢，好像規范上沒有明確呢
2.一般情況下，剪力墻結構中，位移角和位移比的超限并不單純是某個節點剛度不足引起的，而是由扭轉引起的，所以說不管是把弱的地方調強，還是把強的地方調弱，都是希望結構的剛度均勻。在pkpm結果顯示的第一步里面，有剛心和質心的位置信息，可以參照其信息，盡可能地把剛心和質心的位置調到比較接近，以解決其扭轉問題。
第二篇：PKPM畢業設計答辯問題
問：在新版PKPM軟件中,柱筋綁扎搭接的起始位置是如何定的?
答:1)上下柱之間的鋼筋綁扎搭接時,起始位置為梁上的一定距離M,M取柱高和500mm的較大值;
2)柱與基礎相連處搭接起始位置也取M(M含義同上)。
另外，需要指出的是，在綁扎鋼筋搭接范圍內都要設置箍筋加密區。
問：我地區地震設防烈度為6度，設計丙類建筑時，按規范不算地震作用，此時在PK中KZDJ系數應為何值?
答：如你確定不用計算地震作用的話，該系數應填5。
問：在進行樁筏設計時，ZJ軟件對樁沉降計算是否考慮群樁效應影響?
答: ZJ軟件考慮群樁效應對沉降影響，向用戶提供二種計算方法，“等代墩基法”和“沉降比法”。
問：我需要獲得上部結構傳至基礎的恒十活荷載標準值，怎么做?
答：在基礎CAD軟件中都可找到“荷載組合”窗口，將恒十活分項系數改為1即可。
問：在輸入一個框架結構時，電梯井為磚墻或砼墻板圍成，我該怎么輸入?
答: 應明確結構形式，框架結構不應將墻輸入，只能將其簡化為梁柱體系，但不要遺漏荷載。
問：基礎計算時，應如何考慮上部結構剛度的影響?
答: PKPM系列CAD軟件基礎部分EF、ZJ均考慮上部結構剛度對基礎計算影響，提供上部結構無窮剛模型;不考慮上部剛度模型;按TAT計算上部結構剛度模型。用戶可根據工程實際選擇計算。
第三篇：pkpm學習心得
PKPM學習筆記
1.徹底了解在PKPM中主梁與次梁的區別„„„„„„„.2 2PKPM結構設計使用心得„„„„„„„..„„„„„„.4 3.PKPM程序學習的一些體會„„„„„„„„„„„„..5 4.參加pkpm學習班的筆記„„„„„„„„„„„„„12 5.PKPM公司論壇精華帖„„„„„„„„„„.„„„..15 6.PK/PM 問答„„„„„„„„„„„„.„„„„.„„31 7.PKPM用戶常遇問題解疑---PKPM官方(8004咨詢臺).41 8.PKPM新規范版本變化筆記 „„„„„„„„„„„..51 9.次梁在PMCAD主菜單1和主菜單2不同輸入方法的比較分析„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„58 10.運用PKPM軟件進行無梁樓蓋結構的設計„„„„..62 11.TAT計算模型的合理簡化„„„„„„„„„„„..64 12.pkpm新天地三期咨詢臺答問摘編„„„„„„„..66 13.多層框架電算結果的人工調整„„„„„„„„„.69 14.建筑結構(SATWE)的總信息„„„„„„„„„„..73 從朋友那里得來，不敢敝帚自珍,特拿出來與大家共享! 陸續把后面的內容發出，希望閱讀完整內容的朋友請留E-mail,我盡快發給你!
1.徹底了解在PKPM中主梁與次梁的區別 -------------次梁在PMCAD主菜單1和主菜單2
不同輸入方法的比較分析
次梁可在PMCAD主菜單1中和其它主梁一起輸入，程序上稱為“按主梁輸入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜單中輸入，此時不論在矩形或非矩形房間內均可輸入次梁，但只能以房間為單元輸入，輸入方式不如在PMCAD主菜單1中方便。
次梁在主菜單1輸入時，梁的相交處會形成大量無柱聯接節點，節點又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整個平面的梁根數和節點數會增加很多。因為劃分房間單元是按梁進行的，因此整個平面的房間碎小，數量眾多。次梁在主菜單2輸入時，次梁端點不形成節點，不切分主梁，次梁的單元是房間兩支承點之間的梁段，次梁與次梁之間也不形成節點，這時可避免形成過多的無柱節點，整個平面的主梁根數和節點數大大減少，房間數量也大大減少。因此，當工程規模較大而節點，桿件或房間數量可能超出程序允許范圍時，把次梁放在主菜2輸入可有效地、大幅度減少節點、桿件和房間的數量。
在主菜單1中輸入次梁(簡稱當主梁輸)和在主菜單2中輸入的次梁(簡稱當次梁輸)在程序處理上有很多不同點，計算和繪圖結果也會不同。
1、導荷方式 作用于樓板上的恒活荷是以房間為單元傳導的，次梁當主梁輸時，樓板荷載直接傳導到同邊的梁上。當次梁輸時，該房間樓板荷載被次梁分隔成若干板塊，樓板荷載先傳導到次梁上，該房間上次梁如有互相交叉，再對次梁作交叉梁系分析(交叉梁系僅限于本房間范圍)，程序假定次梁簡支于房間周邊，最后得出每次梁的支座反力，房間周邊梁將得到由次梁圍成板
塊傳來的線荷載和次梁集中力。
兩種導荷方式的結構總荷載應相同，但平面局部會有差異。
2、結構計算模式
在PM主菜單1中輸的次梁將由SATWE、TAT進行空間整體計算，次梁和主梁一起完成各層平面的交叉梁系計算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是彈性支座，有豎向位移。有時，
主梁和次梁之間是互為支座的關系。
在PM主菜單2輸入的次梁按連續梁的二維計算模式計算。計算時，次梁鉸接于主梁支座，其端跨一定鉸支，中間跨連續。其各支座均無豎向位移。
3、梁的交點的連接
按主梁輸的次梁與主梁為剛接連接，之間不僅傳遞豎向力，還傳遞彎矩和扭矩。特別是端跨處的次梁和主梁間這種固端連接的影響更大。當然用戶可對這種程序隱含的連接方式人工干
預指定為鉸接端。
PM主菜2輸的次梁和主梁的連接方式是鉸接于主梁支座，其節點只傳遞豎向力，不傳遞彎矩和扭矩。對于其端跨計算支座彎距一定為0。
4、梁支座負彎矩調幅
在SATWE、TAT計算時對PM主菜單1中輸的次梁均隱含設定為“不調幅梁”，此時用戶指定的梁支座彎矩調整系數僅對主梁起作用，對不調幅梁不起作用。如需對該梁調幅，則用戶需在“特殊梁柱定義”菜單中將其改為“調幅梁”。
在PM主菜單2輸入的次梁按連續梁計算，均可讀取用戶設定的調幅系數進行調幅。
5、繪梁施工圖前對梁的相交支座的支座修改
次梁按主梁輸入時：
在PM主菜單1當作主梁輸入的次梁，經過三維程序計算后，程序不一定認定他是次梁。
此時程序判定次梁的過程是：
對每個無柱節點需要判斷為“支座”(用三角形表示)或“連通”(用園圈表示)，該節點處于負彎矩區的為支座，為正彎矩區的為連通。 支座時，梁本身應為次梁，支座梁則為主梁。
連通時，連通節點兩端的兩跨梁將合并為一跨，成為主梁，節點上的另一方向梁成為次梁。 支座時，施工圖上的梁下部鋼筋在支座錨固長度僅為15倍鋼筋直徑。因處于負彎矩區而按非受拉錨固設計。連通時，該節點兩端的梁下鋼筋必然在節點下連通，程序不會出現錨入支
座節點，因為處于受拉區。
對處于端跨的次梁(支承在梁支座上)，程序需將其判斷為“懸挑梁”或是“端支承梁”。 當端跨梁下無正彎矩，全跨均作用負彎矩時，程序判定該端跨為挑梁，在該跨端部用園圈表示。反之，程序認定該跨為端支承梁，在該跨端部用三角支座表示。
對如上程序自動判定的支座狀況，一般人工應做干預修改。在中間跨，把支座改為連通將合并梁跨，施工圖設計偏于安全。一般不應將連通改為支座。對于交叉梁系，更應注意把有些支座改為連通，才能得到符合實際的施工圖設計。
次梁按次梁輸入時：
對于在PM主菜單2輸入的次梁，其跨度、跨數都已確定，與在PM主菜單1輸入的主梁相交處，其本身是次梁的性質不能修改，其支座處的梁肯定當作主梁處理，也就是說，對這種次
梁，一般沒有修改支座的問題。
6、三維空間程序的活荷載不利布置計算
按主梁方式輸入的次梁，將在層平面上形成大量的房間。SATWE、TAT的活荷不利布置計算是按每個房間逐個布置活載的過程，這時可能造成活荷不利 計算過于繁瑣費時。按次梁方式輸入的次梁，層平面上形成的房間均為不考慮次梁劃分的大房間，其活荷不利布置計算更
快捷。
7、樓板配筋
由于板底鋼筋的配置是以房間為單元進行的，按主梁方式輸入次梁的房間可能過多過密，此時作樓板配筋施工圖時，一般不應采用“逐間布筋”或“自動布筋”的方式，因為這種方式的板底鋼筋是細碎的小段筋。一般應采用“通長配筋”菜單將板底鋼筋按不同范圍拉通配
置。
2.PKPM結構設計使用心得
****以下為本人集多年PKPM使用心得所寫，可能有不對之處，敬請原諒!如果你愿意把你的一些心得與大家共享，請告訴我。 要想PKPM沒有錯誤，很難，最好的辦法就是別用她。如果做結構設計，不太可能不用PKPM，所以，最好不做這行，做“三陪”比這行輕松。 1.在PM中如果有定義錯層梁的話，如果錯層高差太大，會導致TAT檢查出現“有多余節點，必須刪除”的錯誤。(若PM中定義錯層梁，錯層高差不能太大) 2.如果斜桿高度大于層高，可能會導致TAT數據檢查出現“有水平支撐，無法計算”的錯誤。(斜桿高度不能大于層高)
3.如果定義的工作目錄名太長，可能會導致一系列問題，例如：.T文件無法轉換為.dwg文件。(工作目錄名不能太長)
4.PKPM生成的.dwg文件字體是兩邊對齊，在PKPM的安裝目錄cfg中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中調用，將文字改為左對齊、右對齊，居中等格式。
5.在PKPM系統中，輸入樓板厚度的唯一作用是計算樓板配筋，別無他用。對于TAT或SATWE，因為已經假設了樓板在平面內無限剛，平面外剛度為零，樓板厚度對于剛度計算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE時，應考慮該假定的合理性。
6.在PKPM.ini文件中定義了斜桿豎向約束作用，如果斜桿變形或應力較大，大家應慎重取值考慮。
7.關于錯層，PKPM中，如果樓板相錯500以上，一般要按錯層考慮。錯層時，應在PM中按兩個標準層進行輸入，TAT和SATWE會自動形成錯層數據。如果按一層輸入并考慮錯層影響，應該在TAT或SATWE中，定義彈性節點等措施。 8.關于節點太近，如果在PKPM輸入時，不進行軸線簡化，在節點較多較密的情況下，程序會提示節點太密(小于150)。此時應進行軸線簡化調整，使上下節點盡量對齊。哪怕相近節點不在同一層，也會對后面的計算產生影響。(節點不能太密[小于150] ，應進行軸線簡化調整)
9.關于斜梁、斜桿及斜柱，PKPM中，斜柱、支撐均按斜桿考慮，斜梁和普通梁一樣，承受彎矩而無剪力。
10、特殊梁、柱、支撐定義，采用異或方式，即原有屬性再次定義則取消原屬性。舉例：一下端鉸接支撐要想定義為兩端鉸接，應該先再次定義下端鉸接，此時上下端均為剛接，然后定義兩端鉸接。 11.TAT輸出的構件內力正負號說明：
TAT輸出的構件內力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法則，但為了讀取、識別的方便和需要，TAT在輸出的內力作了如下處理：
(1)梁的右端彎矩加負號，則在識別梁正負彎矩時，上表面受拉為負彎矩、下表面受拉為正彎矩;
(2)柱、墻肢、支撐的下端軸力加負號，則在識別它們的正負軸力時，受拉為正軸力、受壓為負軸力;
(3)柱、墻肢、支撐的上端彎矩加負號，則在識別它們的正負彎矩時，右邊或上邊受拉正彎矩、左邊或下邊受拉為負彎矩。?????
*****非常不錯，使用pkpm之前，應該對結構體系進行合理的簡化，并非向建科院的人說得那樣，完全按照實際情況輸入，例如：目前坡屋面做的較多，斜梁如何輸入這個問題就擺在面前，我的作法很簡單，按照直梁輸入。這一點我在3月24號上海pkpm研討班上同建科院的人討論過，他們也同意我得看法。程序畢竟是程序，并不是萬能的，我們是用軟件，而不是讓軟件牽著我們走，看法粗淺，大家一起探討，共同提高
3.PKPM程序學習的一些體會 學習時間：2003.2.25~2003.2.27
主要的內容：
1、PKPM的發展方向
2、空間計算程序部分
一、PKPM的發展方向
PKPM程序的發展方向主要有兩個方面：
●一個方面就是計算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感覺到，PKPM程序都是以PM程序所建數據為條件，以空間計算為核心，基礎、后期的CAD出圖都能采用前面的數據。所有這些都構成了程序集成化的雛形。程序的通用化主要表現在計算上，PKPM程序的計算程序由以前的平面計算(PK)---->三維空間桿件(TAT)---->空間有限元(SATWE)---->整體通用有限元程序(PMSAP)。能計算的結構類型有磚混、底框、鋼筋混凝土結構、鋼結構等?，F在又在開發特種結構的計算程序：如高壓塔架、巨型油罐等。在PM程序中就可以建立起這些結構的空間模型。當然現在的PKPM系列程序還不能計算。 ●第二個方向就是開放計算參數的開關。有很多參數以前都是放在程序的“黑匣子”里的，設計人員不能干預。程序放開這些參數有兩個原因，首先就是要讓設計人員真正的掌握工程的設計過程，能夠盡可能的控制設計過程。其次就是要把一些關鍵的責任交由設計人員來負，程序只能起到設計工具的作用，不能代替設計。所以就需要我們的結構設計人員充分的理解程序的適用范圍、條件和校對結果的合理性、可靠性。如《高層建筑混凝土結構技術規程》的5.1.16條要求“對結構分析軟件的計算結果，應進行分析結果判斷，確認其合理、有效
后方可作為工程設計的依據”。
二、空間計算程序部分
1、PKPM幾個空間程序的不同(這是我們這次學習班一個學員提的問題) 現在，PKPM程序擁有的空間計算程序有三個，即TAT、SATWE、PMSAP 1)、TAT--它是一個空間桿件程序，對柱、墻、梁都是采用桿件模型來模擬的，特殊的就是剪力墻是采用薄壁柱原理來計算的，在它的單元剛度矩陣中多了一個翹曲自由度θ’，相應的力矩多了雙力矩。因此，在用TAT程序計算框剪結構、剪力墻結構等含鋼筋混凝土剪力墻的結構都要對剪力墻的洞口、節點做合理的簡化，有點讓實際工程來適應我們的計算程序的味道。作這種簡化都是因為分析手段的局限所制(資料書的P129)。當然，在作結構方案時，對結構作這樣的調整對建筑結構方案的簡潔、合理有很大的好處。它的樓蓋是作為平面內無限剛、平面外剛度為零的假設。在新版的TAT程序中，允許增設彈性節點，這種彈性節點允許在樓層平面內有相對位移，且能承擔相應的水平力。增加了這種彈性節點來加大TAT程序的適用范圍，使得TAT程序可以計算空曠、錯層結構。
2)、SATWE--空間組合結構有限元程序，與TAT的區別在于墻和樓板的模型不同。SATWE對剪力墻采用的是在殼元的基礎上凝聚而成的墻元模型。采用墻元模型，在我們的工程建摸中，就不需要象TAT程序那樣做那么多的簡化，只需要按實際情況輸入即可。對于樓蓋，SATWE程序采用多種模式來模擬。有剛性樓板和彈性樓板兩種。SATWE程序主要是在這兩個方面與
TAT程序不同。
3)、PMSAP---是一個結構分析通用程序。當然，它是偏向于建筑的，但它是一個發展方向?，F在的比較著名的通用計算程序有：SAP8
4、SAP9
1、SAP2000、ANSYS、ETABS等程序，這些
程序各有特長。
2、程序的參數及選擇開關 1)、PMCAD中的參數 (1)總信息：
●結構體系、結構主材：主要是不同的結構體系有不同的調整參數。
●地下室層數：必須準確填寫，主要有幾個原因，風荷載、地震作用效應的計算必須要用到這個參數，有了這個參數，地下室以下的風荷載、水平地震效應就沒有往下傳，但豎向作用效應還是往下傳遞。地下室側墻的計算也要用到。底部加強區也要用到這個參數。 ●與基礎相連接的下部樓層數：要說明的是除了PM荷載和最下層的荷載能傳遞到基礎外，其他嵌固層的基腳內力現在的程序都不能傳遞到基礎。???????? (2)、材料信息：其他與老的程序一樣填法，就是鋼筋采用了新規范的新符號。
(3)地震信息 ●設計地震分組：就是老的抗震規范的近震、遠震。按抗震規范的附錄A選擇即可。內江的三縣兩區都是第一組，6度區，設計基本地震加速度為0.05g。
●場地類別：程序是“場地土類型”，按《地基基礎規范》的3.0.3條的4款，應該是“場地類別”?！督ㄖ拐鹪O計規范》的3.3.2、3.3.3條也是提的“建筑場地”，而不是“場地土”。一般的地質勘察報告要提出此參數的。
●?????計算震型個數：這個參數需要根據工程的實際情況來選擇。對于一般工程，不少于9個。但如果是2層的結構，最多也就是6個，因為每層只有三個自由度，兩層就是6個。對復雜、多塔、平面不規則的就要多選，一般要求“有效質量系數”大于90%就可以了，證明我們的震型數取夠了。
這個“有效質量系數”最先是美國的WILSON教授提出來的，并且將它用于著名的ETABS程
序。
《高層建筑混凝土結構技術規程》的5.1.13-2條要求B級高度的建筑和復雜的高層建筑“抗震計算時，宜考慮平扭藕連計算結構的扭轉效應，振型數不應小于15，對多塔樓結構的振型數不應少于塔數的9倍，且計算振型數應使振型參與質量不少于總質量的90%” ● ?????周期折減系數：這個參數是根據《高層建筑混凝土結構技術規程》的3.3.16條(強條)要求，按3.3.17條進行折減的。
框架：0.6~0.7 框剪：0.7~0.8 剪力墻：0.9~1.0 (4)風荷載：
修正后基本風壓：根據《建筑結構荷載規范》的7.1.2條，對與高層、高聳以及對風荷載比較敏感的其他結構，基本風壓應適當提高，并應由有關的結構設計規范具體規定。按《高層建筑混凝土結構技術規程》的3.2.2條，對與特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現期的風壓值采用。按規范的解釋，房屋高度大于60m的都是對風荷
載比較敏感的高層建筑。 2)、TAT的參數及開關
(1)、用TAT程序計算建模應注意的幾點：
●剪力墻必須要有洞口，不能形成封閉“口”字形。這樣在構件截面上的剪力流才有進口和出口，否則，程序無法對構件進行計算。這是TAT程序對薄壁柱數學模型模擬的要求。 ●剪力墻內的洞口要求要上下對齊，且要有規律性。如果不這樣，那么內力的傳遞將通過節點間剛域來傳遞，這與實際有時很大差別，引起很大的計算誤差。且洞口布置不規律，計算
結果具有很大的突變性。
續<3.PKPM程序學習的一些體會> (2)、參數：在PM參數中說過的就不在說了。
●柱的計算長度：程序中增加了一個選項“柱長度系數按混凝土土規范的7.3.11-3計算。以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。7.3.11-3條是新規范新增的。“當水平荷載產生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時，框架柱的計算長度 lo 可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2計算結果的較小者取值。
這是因為近年來對框架結構二階效應的研究表明，豎向荷載在有側移的框架中引起的P-△效應只增大有水平荷載在柱端截面中引起的彎矩 Mh，而原則上不增大由豎向荷載引起的彎矩 Mv。因此，框架柱柱端考慮二階效應后的總彎矩應是：
M=Mh+ηs*Mv(1-1)
式中ηs為反映二階效應增大Mh幅度的彎矩增大系數。但在傳統的η——lo法中，是用
η同時增大Mv和Mh的，即：
M=η(Mh+Mv)(1-2)
因此，如果要使所求的總彎矩相等，那么必然有：
ηs>η
與ηs相應的lo也就必然比與η相應的lo取得大一點。
對于一般工程中的多層框架結構，(在 Mv/Mh為常見比例，即>1/3，框架節點的柱梁線剛度的比例也為常見值時)按規范表7.3.11-2的lo計算出的η再按1-2公式計算出的彎矩和按規范7.2.11-3條計算出的lo在按公式1-1算出的彎矩，兩者差異不大。所以在一般多層框架，沒有特殊的水平荷載和特殊的框架節點情況下，采用7.2.11-2和7.2.11-3計算
的lo對計算結果沒有大的影響。
但是，對于Mv/Mh<1/3或梁注線剛度相差較大的情況下，采用7.2.11-2條計算的lo對計算結果就很大的影響了，而且是偏于不安全的，所以在這種情況下就要求采用7.2.11-
3計算。建議都采用7.2.11-3計算。
本來規范采用η——lo法就是不盡和理的，因此規范就在7.3.12條要求采用剛度折減法，這種方法也是國外通行的考慮二階效應的計算方法，且也是準確的較為合理的計算方法，但遺憾的是這種方法在PKPM程序中還沒有得到實現。
●豎向力計算信息：程序有四個選擇
-----不計算豎向力：它的作用主要用于對水平荷載效應的觀察和對比等。
-----?????一次性加載計算：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載計算法。因為施工的層層找平對多層結構的豎向變位影響很
小，所以不要采用模擬施工方法計算。
-----模擬施工方法1加載：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結構，一般都采用這種方法計算。但是對于“框剪結構”，采用這種方法計算在導給基礎的內力中剪力墻下的內力特別大，使得其下面的基礎難于設計。于是就有了下一種豎向荷載加載法。 ------模擬施工方法2加載：這是在“模擬施工方法1”的基礎上將豎向構件(柱、墻)的剛度增大10倍的情況下再進行結構的內力計算，也就是再按模擬施工方法1加載的情況下進行計算。采用這種方法計算出的傳給基礎的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理情況。由于豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減少，這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導致的內力重分配，所以這種方法更
接近手工計算。
但是我認為這種方法人為的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比，所以它的計算方式值得
探討。
所以，專家建議：在進行上部結構計算時采用“模擬施工方法1”;在基礎計算時，用“模擬施工方法2”的計算結果。這樣得出的基礎結果比較合理。(高層建筑)
●?????是否考慮P-△效應：選擇否，就按規范的7.3.11條計算柱的計算長度系數，如果選擇“是”，則柱的計算長度系數為1，再按程序的
計算方法來計算P-△效應。 ●是否考慮梁柱重疊的影響：
---?????不考慮：對于普通的多層框架，一般都采
用這種選擇。 ---考慮梁端彎矩折減：
M邊=M中-Min(0.38*M中，B*V中/3)
---考慮梁端剛域的影響：
扣除梁梁端剛域后的梁計算長度為：
Lo=L-(Dbi+Dbj)
但計算荷載還是按節點間梁長來計算的。
●水平力與整體坐標的夾角：????????????
--- 主要用于有斜向抗水平力結構榀時填寫，在0~90之間。改寫后，風荷載要變化，主要是受風面積變化、風荷載作用的坐標變化;抗側力結構榀的剛度變化引起地震力的變化，所
以要重新進行數檢。 ●回填土對地下室的相對剛度：
--- 根據程序編制專家的解釋，填3大概為70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在樓層數前加“-”，表示在所填樓層完全嵌固。到底怎樣的土填3或填5，完全取決于工程師的經驗。????????????????????????????
●是否考慮扭轉藕連：
《高層建筑混凝土結構技術規程》的3.3.2-2條，“質量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結構，應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響;其他情況，應計算單向水平地震作用下的扭轉影響;”《建筑抗震設計規范》的5.1.1-3條，也與高規有相同的規定。
●地震設防烈度、設計地震分組、結構的抗震等級：
按結構的實際填入即可。
●豎向地震作用系數：程序取的是規范的計算值。 根據《高層建筑混凝土結構技術規程》的3.3.14條，這個數值的來源有：
Fevk=avmaxGeq Geq=0.75Ge avmax=0.6amax 所以有：
Fevk=0.75*0.6amax*Ge 由于高規的3.3.14-3要求“宜乘以增大系數1.5”。
所以最后
Fevk=1.5*0.75*0.65amax*Ge
=0.73125amax*Ge 填入的就是“0.73125amax”，也是程序給出的隱含值。
●樓層最小地震剪力系數：
參見《高層建筑混凝土結構技術規程》的表3.3.13;地震規范的表5.2.5同。程序對算出的“樓層最小地震剪力系數”如果不滿足規范的要求，將給出是否調整地震剪力的選擇。根據規范組的解釋，如果不滿足，就應調整結構方案，直到達到規范的值為止，而不能簡單的
調大地震力。
●雙向水平地震作用扭轉效應選擇：如果選擇，地震力將增大很多，所以在選用的時候要慎
重。
●5%的偶然偏心：這是《高層建筑混凝土結構技術規程》的要求，3.3.3條要求：“計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響”。計算雙向地震作用時，可不考慮質量偶然偏心的影
響。
●結構的阻尼比：按《高層建筑混凝土結構技術規程》的3.3.8條“除專門規定外，鋼筋混凝土高層建筑結構的阻尼比應取0.05”程序提供的參考值：鋼結構：0.02;混合結構：0.03。這個阻尼值不但用于地震作用計算，也要用于風荷載的計算。
●水平、罕遇地震影響系數最大值：按《建筑抗震設計規范》的表5.1.4-1取。 ●特征周期值：根據場地類別和地震分組按《建筑抗震設計規范》的表5.1.4-1選用。
在調整系數中，有以下的幾個參數開關：
●0.2Qo(0.25Qo)調整：
這條是針對框架-剪力墻結構，主要要注意以下幾點：
對于框架柱數量從下到上基本不變的規則建筑，Qo(Vo-規范表示)取得是“地震作用標準值的結構底部總剪力”。對于框架柱數量從下至上分段有規律的變化的結構，Qo(Vo-規范表示)取得是“每段最下一層的地震作用標準值的總剪力”對復雜結構框架的調整應專門研
究框架剪力的調整方法。
框架剪力的調整必須滿足規范規定的樓層“最小地震剪力系數(剪重比)”的前提下進行。
在設計過程中根據“計算結果”來確定調整層數。
●溫度應力折減系數：程序一般推薦0.75或更低?！痘炷两Y構設計規范》的5.3.6條只
是提出了原則性的要求。 材料信息就按實際情況填寫即可。
設計信息：
●分項系數和組合系數：一般工程都采用程序給出的隱含值，不要去改動它?！督ㄖY構荷載規范》的3.2.5條“對于永久荷載效應控制的組合”永久荷載的分項系數應取1.35，但程序只給出了“有可變荷載效應控制的組合”的永久荷載分項系數1.2，按“程序編制組”的解釋，他們已經在程序內部考慮了這種組合，所以不需要設計人員考慮，只需按一般情況
填就可以了。
●活荷載重力荷載代表值系數：按《建筑抗震設計規范》的5.1.3條取。
●柱、墻荷載折減標志：要說明的是，在PM建摸中也有“荷載折減”，他們是疊加的，也就是PM中折減了，在空間程序計算中要在以前折減的基礎上再折減。所以需要設計者在選
用這項時特別慎重。
●柱配筋方式選擇：有兩種方式，單偏壓和雙偏壓。單偏壓程序就是按規范的公式進行配筋計算的。雙偏壓，程序是按數值積分法計算的，所以對于不同的“柱截面鋼筋放置方式”就會得出不同的配筋計算結果。所以，建議整體計算還是按“單偏壓”計算，在得出固定的“柱
截面鋼筋放置方式”后，再進行復核。
●結構基本自振周期：程序給出的隱含值是按《高層建筑混凝土結構技術規程》的附錄B的公式：B.0.2計算的。最好是將程序計算的精確值反填回來，再計算。
(3)、TAT中的彈性節點：在TAT程序中也叫“特殊節點”，由于TAT程序采用的是“剛性樓板假定”所以，在同層中，各節點具有相同的位移，沒有相對位移。彈性節點就是為了彌補這種假定對很多“空曠結構、錯層結構”不合理模擬的補充。
3)、SATWE的參數及開關
總信息中：
●墻元側向節點信息：這是剪力墻計算“精度和速度”取舍的一個選擇。選擇“內部節點”，那么剪力墻側邊的節點將作為內部節點而凝聚掉，但這樣速度快，精度稍有降低;作為“外部節點”，那么剪力墻側邊的節點也將作為出口節點，這樣墻元的變形協調性好，計算準確，
但速度慢。
所以程序建議規則的結構可以選擇“內部節點”，復雜的結構還是選擇“外部節點”進行計
算。 地震信息中：
●斜交抗側力構件方向附加地震數：主要是針對“非正交的、平面不規則”的結構，這里填的是除了兩個正交的，還要補充計算的方向角數。
●相應角度：就是除0、90這兩個角度外需要計算的其他角度，個數要與“斜交抗側力構件方向附加地震數”相同，且不得大于90和小于0。這樣程序計算的就是填入的角度再加上0
度和90度這些方向的地震力。
特殊構件：
●樓板的分類：
----剛性樓板：在程序中考慮為“平面內剛度無窮大，平面外剛度為零”
----彈性樓板3：假定平面內無限剛，真實的模擬樓板平面外剛度
----彈性樓板6：程序真實的計算樓板的平面內外的剛度
----彈性膜：程序真實的計算樓板平面內的剛度，樓板平面外的剛度不考慮。 ●多塔定義：注意折線圍區可以重疊，但同一構件不能同時屬于兩個不同的區域。最好是從
最高樓層編起。
3、PKPM程序對底層-框架抗震墻的計算：
1)、模型數據的輸入：
模型盡量按原型輸入：即洞口、挑梁、磚墻等都要按原型輸入。 節點盡量具有規律性：節點盡量上下一致，這樣才能保證荷載傳遞的正確。
參數的輸入要合理：
(1)、在“交互式”的設計參數輸入中結構體系要選擇相應的結構體系(砌體、底框抗震
墻)。
(2)、在PM的“次梁樓板”輸入中，要求把墻體材料選擇為“磚”，混凝土抗震墻做個別
修改。
(3)、樓面剛度類別：按《砌體結構設計規范》的表4.2.1中“屋蓋或樓蓋類別分為三類：整體式、裝配整體式和裝配式無棱體系鋼筋混凝土屋蓋或鋼筋混凝土樓蓋---剛性;裝配式有棱體系鋼筋混凝土屋蓋、輕鋼屋架和有密鋪望板的木屋蓋或木樓蓋---剛柔性;瓦屋面的
木屋蓋和輕鋼屋蓋---柔性。
在這里要說明的是樓蓋的“剛柔性”和房屋的靜力計算方案的“剛彈性”是兩回事，樓蓋的“剛柔性”僅僅是確定房屋的靜力計算方案的“剛彈性”的一個條件，還有房屋橫墻間距這
個條件。
(4)墻體材料的自重：對于機制磚，程序隱含為21Kn/m3，對于抹灰荷載、墻磚荷載，就在砌體容重中考慮。不要采用加厚墻體來體現，因為這樣會增加墻體剛度，與墻體的實際剛
度不符。
(5)、混凝土剪力墻等效系數：相當于混凝土墻與磚墻剛度的比值。對于底框-抗震墻結構的底部抗剪墻剛度計算及地震剪力分配中該值不起作用。
(6)、構造柱參與共同工作：首先構造柱要按普通柱輸入，程序對構造柱參與工作的計算是按《砌體結構設計規范》的10.3.2條來計算的。
2)、PM程序對磚混底框的計算：
(1)、墻體的計算：
墻體的受壓計算：是以墻段為計算單元的。一是門窗洞口間墻;一是兩節點間的墻段;對于墻段長小于250的程序將忽略不記，這引起我們對小墻支強度的重視，程序根本沒有計算，也沒有給出警告，我們就認為他是滿足要求的，就留下了隱患。而實際上這樣的墻段也不能作為結構構件來使用的，要求我們在做結構時特別小心。 墻體高厚比計算：是將相鄰有相交的墻肢支撐的墻段生成墻高厚比計算的單元，對墻長度小
于1.9m的墻段單元不作高厚比計算。
墻體的局部受壓計算：計算的條件是在該節點上支撐有一根在交互式輸入中輸入的梁，且有墻體，在節點位置沒有柱，可以有墊塊和圈梁。
(2)、底框的計算：
參數輸入： ●底層框架的層數
●考慮墻梁作用上部荷載折減系數 《砌體結構設計規范》的7.3.6條有公式：
Mbi=Mli+am*M2i Nbti=ηN*M2i/Ho
其中
am---為考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(支座也是am，但計算公式不同)
ηN--為考慮墻梁組合作用的托梁跨中軸力系數
按規范計算的折減系數是很小的。 有些資料有0.6的，有0.8的
程序的折減系數與規范的調整系數有差別，程序是針對墻梁以上的荷載。而程序是針對上部
墻梁傳遞給框架梁的恒載和活載的。 ●剪力墻側移剛度考慮邊框柱的作用：
邊框柱對側移剛度的貢獻是按“面積等效”的方法計入的。
●底框的計算過程： 在PM程序中分為三步：
第一步：計算其它各層磚墻的抗震承載力，以及底框中混凝土抗震墻的剪力設計值，不考慮框架承擔的地震作用，地震作用全部由抗震墻承擔。這是《建筑抗震設計規范》的7.2.4-
3條要求的。
第二步：計算底部各榀框架承受的側向地震作用及各榀框架柱由地震傾覆力矩產生的附加軸力。分配按側移剛度進行分配，但混凝土墻的剛度要乘以0.3的折減系數。這是《建筑抗震
設計規范》的7.2.5-1條要求的。
第三步：根據混凝土墻的剪力、軸力、彎矩設計值進行墻的配筋計算。但沒有進行梁柱的計算。對于底框的計算，最好采用空間程序的計算結果。
3)、空間程序對磚混底框的計算：
這里主要講SATWE程序：SATWE程序對磚混底框的計算主要采用兩種方式：
●一個就是“規范算法”：程序僅僅對底框進行空間分析，接PM地震分析后所生成的底框部分的地震剪力、上部磚房傳遞給底框部分的地震剪力、傾覆力矩、豎向荷載、以及豎向荷
載的折減系數。
●有限元分析法：是將整個房屋包括底框和上部磚房部分作為一個整體來進行分析。這種分析是參照鋼筋混凝土結構的分析方法的，有它的先進性和局限性。先進就是能整體分析，考慮上部磚房與底框的共同協調工作。但是程序把砌體做各向同性材料來進行分析是不符合砌體材料的實際情況的，我們所用的砌體材料一般都是各向異性的。而且這種計算方法超規范。所以只能作為參考。建議還是采用“規范算法”。
4.參加pkpm學習班的筆記
上周末參加了pkpm學習班，主要學習了三個內容：1)sts的使用;2)運用pkpm進行高層設計時的一些問題;3)spascad建模。對于1)和3)，本人都沒有多少經驗，對于2)則有一點體會。整理了自己關于2)的聽課筆記，和大家共同來學習提高。對于其中的一些觀點，希望大家能夠進行討論。謝謝了!
Pkpm聽課筆記
一、 風荷載
程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的，建議計算出結構的基本周期后，再代回重新計算。
二、 地震作用及結構振動特性
1) 對于耦聯選項，建議總是采用;
2) 質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響。
例： *** 一31層框支結構，考慮雙向水平地震力作用時，其計算剪重比增量平均為12.35%;
*** 規則框架考慮雙向水平地震作用時，角柱配筋增大10%左右，其他柱變化不大;
*** 對于不規則框架，角、中、邊柱配筋考慮雙向地震后均有明顯的增大;
*** 通過雙向地震力、柱按單偏壓計算和雙向地震力、雙偏壓計算比較可知，后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大。建議：若同時勾選雙向地震力、柱雙向配筋時，要十分謹慎。
3)計算單向地震力，應考慮偶然偏心的影響。5%的偶然偏心，是從施工角度考慮的。
****計算考慮偶然偏心，使構件的內力增大5%~10%;
****計算考慮偶然偏心，使構件的位移有顯著的增大，平均為18.47%。
注：對于不規則的結構，應采用雙向地震作用，并注意不要與“偶然偏心”同時作用。“偶然偏心”和“雙向地震力”應是兩者取其一，不要都選。
建議的選用方法：
****當為多層(≤8層，≤30m)，考慮扭轉耦聯與非扭轉耦聯均可;
****當為一般高層，可選用耦聯+偶然偏心;
****當為不規則高層、滿足抗規2條以上不規則性時，或位移比接近限值，
考慮雙向地震作用。
4)有效質量系數
例：一八層框架，有大量的越層結構和彈性結點，需許多的振型才能使有效質量系數滿足要求。
計算振型數 剪重比 有效質量系數
30 1.6 50% 60 3.2 90%
原因：振型整體性差，局部振動明顯。
注：要密切關注有效質量系數是否達到了要求。若不夠，則地震作用計算也就失去了意義。
三、結構的周期與位移
周期比：控制結構在大震下，扭轉振型不應靠前，以減小震害。
最大層間位移：按規范要求取樓層豎向構件最大桿件位移稱為樓層控制層間位移;
位移比：取樓層最大桿件位移與平均桿件位移比值。位移比是控制結構的扭轉效應的參數。
注：最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設下的控制參數。構件設計與位移信息不是在同一條件下的結果(即構件設計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設下獲得)，故可先采用剛性樓板算出位移用于送審，而后采用彈性樓板進行構件分析。
一旦出現周期比不能滿足要求的情況，一般只能通過調整平面布置來改善。這種改善一般是整體性的，局部小調整往往收效甚微。一句話，周期比控制的不是在要結構足夠結實，而是在承載力布局合理性，限制結構抗扭剛度不能太弱。
四、 剛度比控制
(1)剪切剛度;
(2)彎剪剛度;
(3)抗規3.4.2中定義的剛度。
選用方法如下：
(1)對于多層(砌體、磚混底框)，宜采用剛度1;
(2)對于帶斜撐的鋼結構，宜采用剛度2;
(3)多數結構宜采用剛度3。(所有的結構均可用剛度3)
五、地下室設計分析
(1)地下室一般與上部共同作用分析;
(2)地下室剛度大于上部層剛度的2倍，可不采用共同分析;
(3)地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為3，模擬約束作用。當相對剛度為0，地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，地下室完全嵌固。
六、梁、柱、斜撐和墻的抗震等級逐個指定
實際工程中常會遇到同一結構不同部位需采用不同的抗震等級的情況，在satwe的〈特殊構件補充定義〉中可以通過交互式逐個指定。
注：對于〈特殊構件補充定義〉中的一些構件，如角柱、框支梁等，程序可自動搜索。但總存在一些特殊的情況使得搜索不夠完全或準確，強烈建議通過菜單〈特殊構件補充定義〉手動搜索。
七、框架結構分析
(1)注意柱計算長度系數的選取;
(2)柱一般按單偏壓配筋、雙偏壓驗算為好，因雙偏壓存在多解，配筋量與形式不唯一;
(3)梁-柱保護層厚度按規范取，程序自動加12.5;
(4)對于大截面的柱，可考慮梁、柱重疊部分為剛域;
(5)一般可考慮梁剛度放大、扭矩折減，以考慮樓板的影響;
(6)負彎矩向下調幅后，跨中彎矩自動增大。“梁跨中彎矩增大系數”是不
考慮活載不利布置時乘的系數，不要與此混淆; (7)梁彈性撓度以主梁為主，次梁的撓度計算僅供參考;
(8)恒載一般用“模擬施工一”，也可用“一次性加載”。若有豎吊構件(如
吊柱)，必須用一次性加載。
八、框剪結構
(1)0.2Q一定要考慮;
(2)可選擇“模擬施工二”傳基礎力。值得注意的是，“模二”不能用于上
部結構的計算。
九、地震作用調整
豎向不規則的建筑結構，其薄弱層的地震剪力應乘以1.15的增大系數。 程序根據層剛度比的計算，自動確定薄弱層并將其效應放大。
5.PKPM公司論壇精華帖 --------godbull 成員
用satwe8算磚混結構時,構造柱是否按框架梁計算了?算出配筋為4根16?這樣算是否對梁有影響?梁的配筋會不會偏小?算梁的配筋,satwe,tat,pk怎么差別會比較大?pk按平面算還可理解(不過磚混應該影響不大?)satwe,tat就不應有太大差別了。
PKPMZB 論壇管理員
我個人認為計算磚混結構PK和TAT均不太適合。如果在SATWE中計算的話，如果不想過多的考慮構造柱的影響那就干脆不要把它作為結構構件輸入。
jdwk 成員
我發現當磚混結構廚房衛生間處輸入樓板錯層后，程序中現澆板的裂縫在此處特別大，不知
別人有無同感?
guozhen3098 PKPM論壇高級會員
所有板厚不同的交線處都是這樣。我不清楚板配筋是否一定要使裂縫寬度要求如果是，按程
序配的話此處的配筋將會很大。 logical PKPM論壇高級會員 現澆筐架結構的板厚度凸變處裂縫很大。
cyc PKPM論壇高級會員
如果兩邊板高差大,可按簡支支座調整負筋,同時增大板跨中鋼筋。
yunxd PKPM論壇高級會員
請注意，是連續板在高差兩側彎矩的傳遞，造成較薄的一邊(往往是廁所板厚比相鄰房間薄)
配筋不夠，產生裂縫。 doagain PKPM論壇高級會員
如果假設是連續板，配筋是按照薄的那邊配的吧。
newnew 成員 按規范應該用連續梁計算，我能不能把基礎部分作為底框結構，將樁作為圓柱布置用pk計算配筋呢?現在要施工圖審查，需要計算書，難道還要手算再整理計算書嗎?
wnwn 成員
可將地梁所在層作為一結構層，將底層填充墻作為荷載輸入計算出地梁，再根據地梁受力特點適當調整配筋。地梁層豎向導荷結果可加上原樓層豎向導荷結果計算挖孔樁。
kurt 成員
樓上那位說的做法我不敢茍同。磚混結構人工挖孔樁，我們院的做法是把樁和梁看成框架結構，用TAT進行計算，這其中關鍵有幾點：
1，根據地質情況確定樁長和"模擬框架"的柱尺寸;也就是說，本來土層對樁的抗側變形有影響。這時就要適當加?quot;柱"尺寸，讓它剛度增大。
2，梁上荷載原則按PM倒荷的結果，如按墻梁理論，可適當折減。具體系數可憑經驗。
HUANGXIANGJUN 成員
將樁當圓柱用PK計算，這種模型與樁的實際受力差別較大，因為樁周土對樁的嵌固作用未考慮，有關計算書的問題確實挺煩人，我設計了一個工程，光獨立柱基的計算書就打了2
4張3#紙，沒辦法，吃的就這碗飯。
newnew 成員
是啊，多并不是問題，問題是多還要手工編制就太花費勞動力了!施工圖審查要求前段時間看過，具體也記得不是很清楚了，等我再借來掃描了放上來。
pkpm.z 成員
本人正在設計:六層框架結構,地下一層地下室高4m,基礎采用梁板式筏基，地下室側墻為砼
墻. 1.pm建模時能否把地下室頂板也建在內，還是作為基礎處理? 2.計算基礎時上部力傳下來如何考慮地下室墻體的作用?
3.如果把地下室頂板層作為上部結構的話，底層層高取地下室高度嗎?還有整個結構不是變成七層框架結構了嗎?是否可以當成七層框架計算?如不能則地下室墻體
輸入時是否需要作開洞口處理?
4，本結構與已有建筑緊鄰，局部(沿已建建筑一側)我想做一排柱下條基(其余處為地下
室)是否可行?如何解決建模問題?
PKPMZB 論壇管理員 可以按七層框架建模.
pekoe 成員
為什么有建筑物緊鄰就要做柱下條基?解釋一下可好?兩種基礎形式混用不好嗎?
pkpm.z 成員
按基礎規范要求：相鄰基礎水平距離應為其高差的1~2倍。已有建筑基礎已經挖出為-2m,而本工程地下室地面已經達到-4m，本來想做一些支護，據說老建筑質量極差，怕有影響，(當然施工圖是找不到了)所以想做一排柱下條基，與老建筑基底平，這樣緊靠其設置條基,
可充分利用地基，減少基礎的偏心。
pekoe 成員
如果用條基和筏基配合，筏基部分的地基反力應該不大吧，如果要使條基部分的地基反力達到這一水平也不容易吧。 我想還是都做筏基好，舊建筑外側先打護坡樁，樁算夠了，應該不影響舊建筑吧。 而且似乎解決護坡的問題是施工單位的任務吧,如果出現因為基礎不配合
引起沉降不均，就是設計人的責任了。
nxjun 成員
在tat說明書中,8度地震區二類場地土高層建筑剪壓比一般為3%~6%,隨高強混凝土應用,比如C60混凝土用于柱,其相對C20混凝土,在同樣軸壓比下,柱斷面小的多,E提高不多,I(b*h*h*h)降低太多,整個結構偏??因而剪壓比常小于3%,審圖人要求乘以放大系數達到3%,請各位高手指教,此是否合理,有為其他方法?
pkcheny 成員
規范規定"建筑結構的地震影響系數。其下限值不應小于最大值的20%"，也就是說不小于0.2x0.16=0.032。按3%差不多。這也是強制條文。"剪壓比"聽起來挺怪的，通常是構件剪力與砼抗壓強度的比值，現在應該是底部剪力與重力荷載代表值的比數，"剪重比"好一些
吧?
Lixx PKPM論壇高級會員
這個系數是地震作用與等效重力荷載的比值，有的文章中也稱為剪重比。規范中這類條文均是根據10-30層的建筑總結成的，對于超高層建筑來說，無論怎樣布置，剪重比均不可能達到7度二類土1.5%-3%,8度二類土3%-6%的范圍。但對于多層建筑來說，達到5%以上的也不少。還是根據情況自己掌握比較好。不知新規范中有無變化。
PKPMZB 論壇管理員
LIXX說得有道理實際上剪重比是一個很靈活的指標,對它的控制應該從安全性和經濟性等各方面加以綜合考慮不能生搬硬套更不能絕對化.而且據我所知目前規范中還沒有特別的強
制條文吧.
wjh 成員
請問車庫轉彎坡道按何方法簡化計算及出圖表示?
haipeng PKPM論壇高級會員
我認為只能手算，其實很簡單，按擋土墻唄!
wjh 成員
我是指坡道板,類似螺旋樓梯,水平轉角90度。
jiangjiangjg 成員 就用LTCAD螺旋樓梯計算試試。
wjh 成員
可中心線展開長度有12m,按s/30板厚要400mm,配筋還算不下來,次坡道四邊均有剪力墻,
可否簡化為四邊嵌固板算? cyc PKPM論壇高級會員
假如坡道較長，L/B>2,按單向板算應該沒問題。
----------- 在tat說明書中,8度地震區二類場地土高層建筑剪壓比一般為3%~6%,隨高強混凝土應用,比如C60混凝土用于柱,其相對C20混凝土,在同樣軸壓比下,柱斷面小的多,E提高不多,I(b*h*h*h)降低太多,整個結構偏?因而剪壓比常小于3%,審圖人要求乘以放大系數達到3%,請各位高手指教,此是否合理,有為其他方法?nxjun 規范規定"建筑結構的地震影響系數。其下限值不應小于最大值的20%"，也就是說不小于0.2x0.16=0.032。按3%差不多。這也是強制條文。"剪壓比"聽起來挺怪的，通常是構件剪力與砼抗壓強度的比值，現在應該是底部剪力與重力荷載代表值的比數，"剪重比"好一些
吧?pkcheny 這個系數是地震作用與等效重力荷載的比值，有的文章中也稱為剪重比。規范中這類條文均是根據10-30層的建筑總結成的，對于超高層建筑來說，無論怎樣布置，剪重比均不可能達到7度二類土1.5%-3%,8度二類土3%-6%的范圍。但對于多層建筑來說，達到5%以上的也不少。還是根據情況自己掌握比較好。不知新規范中有無變化。Lixx LIXX說得有道理實際上剪重比是一個很靈活的指標,對它的控制應該從安全性和經濟性等各方面加以綜合考慮不能生搬硬套更不能絕對化.而且據我所知目前規范中還沒有特別的強
制條文吧.PKPMZB 論壇管理員
我下載了7月23日的CFG文件，內容和老的一樣，沒有解決掉軸線為PLINE的問題!難道最新的CFG一定要郵購才能得到嗎?網上不能下載嗎?我們都是正版用戶!正版用戶的權益
在那里? lzhksoft 在北京網頁下載區的 updatecfg 中有新的程序 modifyw.exe 可解決 Pline 問題! Hi 也可以從http:///download/index.htm中"PKPM軟件Windows Update更新"進入此目錄進行更新。注意文件的日期和字節數。 davidsun 論壇管理員
PKPM軟件Windows Update更新中，最好能提供更新的實際日期，我才上去了，怎么看都不
象新的!羊三皮
和你手頭的文件日期進行比較，就可以看出新舊了。davidsun 論壇管理員
網絡版的工作站安裝問題?
1，通過安裝工作站SETUP程序。 2。直接映射到服務器上。那種方法好一些?
另外在各類*.T圖中，背景色總是單純色，手動修該為雙色退暈后確定。再次進入后又回到了單純色。應該如何設置?(采用的前者安裝)。 螞蟻 如果掌握原理就可以手動操作，不過要設的東西挺多的。包括運行庫、注冊表、路徑等 如果沒有掌握原理，請使用工作站設置程序。 建議用戶用設置程序完成安裝。davidsun 論壇管理員
工作站設置程序在哪?重新安裝時怎樣改變設置。 請指教，因為每次進入*。T畫面都要手動設置為雙色退暈，很麻煩。單純色情況下無法看清多謝了。螞蟻
就是client.set目錄中的setup.exe .第二個問題暫時無法解決 davidsun 論壇管理員
1.普通梁能放在連梁上嗎?
2.七層框架，二層僅有橫向梁及四周邊梁，且無板，大部分柱在該層處無縱向支點，這種情況下柱的計算長度系數該作怎樣的調整? 魯班
1.能。
2.對于穿層的柱程序應該能自動識別，當然您最好是能對程序給出的柱計算長度作一下校核。PKPMZB 論壇管理員
普通梁一般不能放在連梁上! nxjun
由于在三維分析軟件中各梁段之間均為交叉梁系，故我個人認為如果有需要的話，普通梁也可放在連梁上。不知大家以為如何? PKPMZB 論壇管理員
----------我真的很想知道satwe8計算底框是否可靠?
我算了一個底部兩層框架,上部五層住宅的結構,六度區,計算一切順利,由于體型不規則,用PKPM出框架有不少麻煩,于是改用SATWE8計算出圖,轉換層框架大梁差別不是很大,有的也有差別,地梁及一層梁大部分差別不大,但也有差的多的,尤其是單榀框架,PK出圖一 般負筋較大,但本身荷載不大,SATWE負筋就較小,柱筋也有差別,SATWE的邊柱及角柱配筋較大,而中柱配筋較PK小,我個人覺得SATWE的計算模型和配筋簡圖比較合理,但是因為說明書上也說SATWE在計 算框架梁時配筋偏小,所以老總就不放心我的計算結果,我想請教一下SATWE8的計算結果到底可不可用,是不是一定要用PK校核,(那樣太麻煩了)不好意思,請高人一定有空指點,謝謝。 yesno
我用satwe8計算底框覺的結果還是可靠的. 不過柱筋及頂層框架自己根據經驗作調整。Gzcj
用SATWE-8計算底框結構應注意對地震作用的放大。尤其是底框梁的配筋可以得到明顯改善。
PKPMZB論壇管理員
六度區不用抗震計算,何來放大地震作用. 二層框架應考慮上面五層磚混水平力產生的傾覆力矩。Gzcj
是呀,六度區是不用計算地震力的,在SATWE8中填寫參數時,是不算地震力的,所以沒法放大,再說二層框架如何考慮上部荷載的水平力?感覺水平力好象影響不大 根據經驗調整?好象只有憑感覺了 yesno
如何改變層剛度, 我加厚板RATX,RATY均未變 logical
板厚度加大多大?此外對層剛度影響較大的應該是剪力墻、大梁等結構構件的剛度。 PKPMZB論壇管理員 加大板的厚度對改善上下層剛度比的用處不大。關鍵是要加大下層柱、墻等豎向構件的剛度，以及連接豎向構件的框架梁的剛度。我覺得你的情況很可能是由于矩形柱和異形柱截面相差太大造成的，如果所有柱都是下層矩形，上面異形的話，應控制異形柱每肢不應超出矩形柱300左右。Lixx
異型柱肢可以在大于矩形柱嗎? Asuhe
可以.再類似單樁承臺做轉換. WYM65
異型柱支為啥不能超過方柱 logical
應改可以,作轉換承臺 gzcj
梁一端不能搭到柱節點怎么辦? 由于兩個柱布置不在一條軸線上,梁一端因此不能搭到柱定位節點上.而實際上這個柱扁長,梁是能搭在這個柱上的.但這樣計算機是并不認為梁的這個支座是柱!我應怎么辦?在梁與扁柱交的節點上再輸入一個同樣的扁柱,與原扁柱重合.是否可行? 沒有圖示,不知大家能否理解我的意思. f.f
倆柱節點間梁考濾扁心移動 huangd
柱上加一剛性梁 y.h
1.倆柱節點間梁考濾扁心移動:不行.我的前提是必須在兩柱不在一軸線上. 2.柱上加一剛性梁:請問怎樣才為剛性梁?事實上垂直方向這根梁一般是有的.但斷面不是隨意定的. f.f
剛性梁是不能由用戶定義的，PKPM中隱含設定整個梁長度均包含在同一根柱截面內的梁為剛性梁，此梁剛度為無窮大，僅起正確傳力的作用。建議結構輸入時柱按實際情況輸入偏心，保證能將兩個節點包含在其截面內，另外千萬記住在這兩個節點間布置一根梁，截面大小無所謂。Lixx
我的處理方法是在兩偏心節點間上布置一段剪力墻，配筋計算根據此段墻的內力進行調整。Cxl
梁按軸線輸入,柱偏心.柱兩結點間加一根梁,此梁自己調整. Gzcj
這節點間梁就指所謂的剛性梁嗎? f.f
是的!斷面隨便定!此梁一定超筋,查看超筋信息及配筋,可知此梁僅為傳力.TAT中出平法圖自己修改! Gzcj
那么該支座是否會成鉸支座? f.f
這個要看程序中對剛性梁剛度的處理，如果將此梁的各種剛度設為普通梁的1000倍以上，那么此點不會成為鉸支座，當然和實際結構還是有一些差別。 Lixx
根據以些工程實踐,與此結點有關構件人為調整,我一般根據原用TBSA分析比較由此得出經驗調整。本人用TBSA4.2版. Lxin
在 JCCAD 中輸入地質資料后，因地質不均勻，程序自動計算出樁筏下的樁有兩個 K 值，(樁筏下的樁徑、樁距、樁長等均相同)，而根據靜荷載實驗，該樁僅有一個 K 值，那么，我應該如何選擇 K 值?當樁筏下同時布置兩個不相同的 K 值，樁的反力很不均勻，而取一相同 K 值，則樁反力很均勻。 y.h 靜載荷試驗只做1個嗎?最好在地質條件差別大的地方多做一個，根據試驗結果定k值。我覺得應取兩個k值，地質不均勻，相同持力層，沉降差別不大，樁反力自然不同。 Dink
在樁筏計算中，當采用倒樓蓋法，樁的 K 值大小應該對樁的反力無影響，但如果在同一樁伐中采用不少于兩個 K 值時，即使采用倒樓蓋算法，對樁的反力也有影響。因此，我不是很清楚，是否應該根據靜荷載實驗，統一取一個 K 值，還是分別取三個 K 值? y.h
采用倒樓蓋法時，即基礎無窮剛，在何載作用下，K值大的部位，所受的反力應該大。如地質不均勻，應該采用不同的K值進行樁筏計算。 奧特曼
我們院用 JCCAD 軟件的設計人員都采用樁的一個統一 K 值，而不管地質情況是否有差別，我不清楚這樣的計算模式是否正確?依我的計算經驗，對樁的反力有校大影響。 y.h
樁基礎的K值,程序能夠自動計算,但是影響到內力、沉降的巨大差異，樁的剛度需要有量綱級的差別，產生這一差別，與樁基礎，地址報告以及上部荷載均有關系。 ctt
為什么在均布荷載作用下框架端部的負彎矩會比中部的小?(邊跨表現的更為明顯).這和手算時出入太大了吧?本來端部應QL*L/12,而中部是QL*L/24的吧?那就應該是端部比中部大很多才對啊!HCXMY
因為有水平荷載的原因. ZPX
還有地震荷載的作用，手算你考慮到了嗎 logical
在不考慮水平力和地震力的時候也一樣 HCXMY
梁端怎么可能是完全固端,你說的系數是在梁端完全固接的情況下的! Pine
這跟荷載形式有較大關系，跨中是否作用較大的集中力?你的判斷只適用于均布荷載作用。xiaoyoutiao
你有沒有注意到PK的框架梁的彎矩調幅。Jin
用調幅系數只會使中部的彎矩比端部更大而它本就大得很離譜了 HCXMY
混凝土柱不是理想剛體，不能按絕對剛度計算，而應按照柱梁剛度比來進行彎據分配，我在PK中做了個試驗，同一榀框架按不同柱截面輸入計算，結果是不同的，柱截面大的框架，梁端彎據就比較大，個為 可以自己試試。Native
調整信息里面有一項系數是梁端負彎距調幅系數為0.85，不知有沒有考慮?wmkun
我也發現這類問題，SAT好象比PK的正彎矩還要大一些是不是調幅的原因。yesno
我認為PKPM里考慮了梁柱剛度比的問題。Native -----------------------我做一磚混結構，在大廳空曠處設一柱，四周有梁，但PM的磚混結構計算中，只能做抗震計算和樓板配筋，請問如何對這部分框架進行計算?pekoe
可通過PK性成連梁計算或通過TAT或SATWE軟件進行計算。PKPMZB 論壇管理員
謝謝您回答，我曾用TAT進行計算，得出了梁和柱的計算結果，但是，同時軟件也給出了很多墻的計算結果，感覺象是在計算框剪結構，是否把墻的計算結果忽略即可?pekoe
請問各位在磚混結構中設框架這種組合結構形式在現在審圖時好像是通不過的吧. popzb
這應該算是內框架吧?確實通不過圖紙審查。hx
磚混結構中局部大空間這種做法很多呀，圖紙審查通不過的依據是什么?用SATWE計算是較符合實際的方法了，但墻體材料應定義為磚墻。cyc
聽說，PKPM還有另一套結構軟件ABDS可以計算此類結構。FENG_PING
這種結構形式應該稱之為"混雜結構"，但的確很多實例，審查...... tjyly 這種結構可以直接用satwe計算嗎?就選用磚墻就行了嗎?如果框架僅僅只有一小部分怎么辦?舉例：一六層磚混住宅，要在一二兩層的一端設置商店，即用框架，其他部分都用磚混，該怎么算，怎么建模?? Henry
TAT、SATWE
1-1 SATWE比TAT適用范圍更廣，例如可以計算長墻肢和封閉墻肢而不用開計算洞，那么有SATWE程序就可以不用TAT程序嗎? 1-1答：可以，但要注意兩者不同的適用范圍。
2-1 SATWE中剪力墻小墻肢配筋為何總太大?長厚比<4的墻段按柱配筋，為何實
際卻按墻配?
2-1答：小墻肢按柱配筋，當墻長LW≤4*WT1或LW≤3*WT2或LW≤2*WT3時按柱配筋，其中 WT1： 小于4倍墻厚按柱配筋的最小墻厚 WT2： 小于3倍墻厚按柱配筋的最小墻厚 WT3： 小于2倍墻厚按柱配筋的最小墻厚
2-2 TAT作過動力時程分析后，各層梁內力包絡圖不能用，即DPB*.*圖形亂了。且
原先的PB*.*也不能用。 2-2答：程序毛病，1999.9月已改
2-3 厚板有限元分析網絡劃分有何要求，計算精度如何?
2-3答：單元大小及形狀對計算精度都有影響，要求單元大小相差不大，形狀盡可能好。 注：單元形狀以正方形最好，其次是無尖角的四邊形，再其次是三角形。
2-8 柱下墻用墻元模型算時，梁高彎矩如圖，似乎不合理，是否有誤? 2-8答：圖中結果不正常。正確結果在柱頂處梁上彎矩應為負值或小的正值?？赡軘祿姓`，
需根據數據檢查問題在哪。
3-1 框支梁一邊支座為柱，一邊為梁時，由SATWE生成框支榀時，簡圖有梁處為什
么無支座?
3-1答：此種情況不能用FEQ進行平面計算，用SATWE結果即可。
3-2 由SATWE生成的框支梁荷載如何校核。
3-2答：可在SATWE荷載圖中校核
10-1 用TAT或SATWE計算過后，用“畫梁施工圖”菜單畫梁頂有高差時(如
150mm)，在施工圖中未標注高差值?
10-1答：如在PM建模時按錯層梁或斜梁輸入，可在梁施工圖中畫出高差。
25-5 計算高層帶有地下室，嵌固端應該怎么取?如果取±0.00，地下室無法計算，如果取地下室底板但考慮相對剛度，實際結構±0.00開始
25-5答：地下室計算要反映側向土對其的嵌固作用，因此在TAT、SATWE中設有‘側向土與地下室的相對剛度’，此系數反映了側向土對地下室的約束程度，如取0則為沒有嵌固，取10為完全嵌固，由于側向土對地下室不能完全嵌固，應取≤10的數，如在軟件中缺省為3，
也可自己按經驗取值。
25-6 梁剛度放大系數并沒有影響配筋結果,影響什么? 25-6答：梁剛度放大，使結構的剛度增大，則地震力會增大，周期會減少，在豎向力作用下的整體傳力會有調整，而配筋，除非由構造所控制，一般會有變化，可仔細觀察梁的內力
包絡。
26-1 WINDOWS下SATWE與DOS下PK在計算裂縫寬度時，結果相差較大，前者大，
后者小?
26-1答：DOS版讀SATWE荷載有誤，已改正。
26-2 WINDOWS下SATWE在先進行軸力包絡圖檢查，再進行左風或右風檢查，然后再進行軸力包絡圖檢查時，與前次結果有變?
26-2答：SATWE中沒有此項功能，可能是其它軟件的問題。
27-5 TAT計算時，AB梁在A端的彎矩中，鋼筋面積比梁CA在A端大很多。輸入時
AB梁按B端鉸接輸入。請問這是為何? 27-5答：首先AB梁跨較大，由于B端為鉸接，則在A端會引起更大的彎距，CA梁的A端與AB梁的A端彎矩不平衡的部分成為主梁的扭矩。
37-1 用PK計算多層框架，罕遇地震時算出配筋很大，甚至超筋，或者不能滿足罕遇地震位移要求，但改為用TAT8，計算該框架所需配筋很小，設計時用TAT8結果來配筋可
否?
37-1答：在1999年8月以前的TAT罕遇地震計算偏小，現已改正。
40-1 一般版本的TAT(非TAT-8)計算一般的多層框架是否可行?(如3~4層)有
沒有要注意的地方
40-1答：可行，注意小于8層的結構程序已自動取為“要進行活荷載不利分布的計算”，
并把它的梁跨中彎矩最大系數取1.0 61-1 底層大空間結構中，框支梁用SATWE程序計算主筋是否可靠，現有程序中僅
FEQ能局部計算嗎?
61-1答：框支梁SATWE計算沒問題，如仍感到太粗，可用FEQ復核。 76-5 高層計算時用TAT，用TBSA程序較核有意義否?
76-5答：意義不大，因二者計算模型差不多
80-1 TAT與SATWE在計算高層時有什么本質區別?購買了TAT軟件塊還是否需要
購買SATWE軟件塊?
80-1答：計算模型不同，(包括剪力墻、樓板)，錯層計算模型也有差異，如有實力可互
相校核。
81-1 底框計算時剛才你們說用PMCAD中地震抗震驗算，接PK不能用TAT、SATWE，但在PKPM新天地有一期中說可用SATWE將總信息材料信息改為砌塊，并在砌塊信息中輸入
底框的層數，PKPM新天地敘述可行嗎?
81-1答：規范規定砌體結構用基底剪力法計算，SATWE將砌體結構用空間模型計算，其內力結果供用戶參考，但不能用SATWE計算底框結構的底框架梁，SATWE將底框梁與其上的砌體考慮為共同工作，使底框梁的彎矩比常規算法小很多，今后SATWE將作改進適應底框計算。 82-3 SATWE計算地下室時，側向土壓力可否象平面內荷載一樣，以圖形形式打印
出來。
82-3答：暫時不能，將考慮在以后增加這項功能。
82-4 SATWE計算地下室時，如果地下室頂板，中樓板開有較大的洞：①洞口在外墻邊,地下室外墻的計算是否考慮到板對其支撐在這部分已不存在?②洞口邊尚留一定寬度的板，此時，板是否根據平面內土壓力，按平面內荷少作樓板配筋，同時按水平梁進行了計
算?
82-4答：1.暫時未考慮
2.目前版本的SATWE軟件未對板作配筋計算" 82-5 在TAT、SATWE算水平位移時，是按長期荷載效應算的嗎?
82-5答：按標準值輸出各工況的位移 83-1 多層框架，單層面積近3000m2首層擬設部分夾層(多塊、獨立)
問?①TAT、SATWE計算時可否做為一層輸入，夾層面積如果過小，是否合適?
②夾層平面中，雙向無連接梁程序自動設定為貫通柱但單向有梁連接的柱。TAT、
SATWE計算結果差異過大，為什么?
83-1答：夾層面積過小可作為荷載，這里取決于樓板的定義，雙向有梁時TAT、SATWE均為有板，則為剛度無限大，可單向有梁，TAT仍認為有樓板，而SATWE不認為，故在TAT計算
時，應把該點定義為彈性節點。
84-1 有框剪力墻結構，用SATWE計算后，剪力墻邊上的柱配筋相當大，此計算結果是否合理，或者是否是與實際受力情況一致?
84-1答：邊框柱應與其相聯的剪力墻配筋綜合采用，因邊框柱和與其相連的剪力墻肢是分別配筋的，對柱配筋時如將二者相加可能偏大，用戶可酌情處理。
85-1 在同一層平面中，有幾塊互不相聯的樓板，SATWE是否自動把本層各塊樓板按分塊無限剛計算?如果SATWE把各不相聯的樓板按分塊無限剛計算，那么定義多塔的意義何在(除了多塔的各塔層高可互不相同之外)?是否可以認為當幾個塔的層高相同時，可以不定義為多塔，固程序能自動按樓板劃分為分塊無限剛計算?
85-1答：是，剛性樓板的塊數與多塔不是同一個概念，一個塔中可以有多塊剛性板和彈性板，輸出位移時按塔數輸出，此外，多塔結構與非多塔結構的風荷計算是不同的。
86-1 帶隔震層的建筑，隔震以下采用懸臂柱和隔震墊，如采用TAT計算如何進行
模擬?
86-1答：目前無此先例
87-1 用TAT計算框架時，經常出現這種情況：
頂層柱配筋突然增大，甚至是下層各柱配筋的2～3倍，這是為什么?
87-1答：頂層柱軸力小產生，柱大偏心配筋引起
89-1 在FEQ計算中，荷載有三種取值，請問PM傳荷和TAT傳荷計算的結果相差大
嗎?
89-1答：大!PM傳恒、活且不考慮平面外的力，而TAT則考慮平面外的力，并可考慮地震
和風。
90-2 在磚混結構中，為何SATWE計算的底層最大軸力比PKPM的磚混抗震驗算結果
大?
90-2答：計算原理不同，考慮的荷載因素不同。
90-3 為何與剪力墻相聯的懸挑梁，SATWE計算的配筋比TAT計算的配筋要小很多? 90-3答：剪力墻的計算模型不同，對梁的約束程度不同，就具體情況，如梁與剪力墻平面外相聯而沒有其它支撐，這種情況應以SATWE更真實。
91-1 對磚混結構，SATWE對構造柱和磚墻兩種不同材料的聯接處，如何模擬和協調，其計算結果與實際結果有多大差異?即請問你們有否作過實驗為證? 91-1答：未作過實驗，SATWE計算砌體結構，是按有限元理論對砌體結構的一種模型簡化，梁柱與墻在連接點處變形協調，墻與墻在交接線處變形協調。 92-4 用SATWE及TAT計算繪圖中梁裂縫寬度計算沒有?
92-4答：有
92-5 用SATWE及TAT計算給出的抗扭縱筋及箍筋是否在繪圖中加配進去?
92-5答：梁抗扭箍筋已加入施工圖，但抗扭縱筋目前尚未傳入。 92-6 SATWE-8是否有12層以下框架薄弱層驗算?
92-6答：有
92-7 罕遇地震下薄弱層驗算經常通不過如何處理?
92-7答：應修正設計方案
93-1 為什么相同的標準層，(相同的柱、梁截面)，上面輸入的荷載相同，在TAT計算時某一根梁會超筋，而另一層相同位置上的那根梁不超筋。 93-1答：水平力(地震、風)對不同位置的構件的影響不同。
94-1 如何在TAT計算中鋼筋砼房屋上考慮鐵塔，如電訊樓 94-1答：可內PM直接輸入鐵塔部分，計算時多取幾個振型。
95-1 用TAT計算多層框架結構時，在計算結果輸出的層間位移時，是否考慮磚填
充墻的抗側力剛度? 95-1答：沒有
96-1 TAT計算和SATWE計算同一高層，層間位移為什么不同，我算的結果是TAT
小，SATWE大。
96-1答：純框架應相同，其余應視具體情況而定(如剪力墻的影響，樓板及其開洞的影響) 98-1 用SATWE算高層異型框架結構，為什么出現二級抗震構件，UN=0.73還出現
軸壓比過大。
98-1答：異型柱按“冶標”軸壓比控制比高規從嚴0.1 99-1 在TAT計算中，如果第一次計算開了活荷載折減開關，那么在第二次計算時必須把這一開關關掉，否則進入數據檢查時就出錯，這是怎么回事。
99-1答：在重新生成TAT數據時，應把舊的TAT文件刪除，現在版本已對這種操作作了保
護
104-2 TAT中，有次梁的弧形主梁箍筋明顯偏大?
104-2答：正常，弧梁扭矩大。 105-2 TAT、SATWE如何輸入吊車荷載?
105-2答：目前版本尚無此功能，今年將增加這一功能。
105-3 一般4～5層框架，用PK二維及TAT及SATWE計算，何者安全度大，可否用后者代替
前者用于工程設計?
105-3答：選用什么樣的計算模型，應以設計人員的經驗和傳統設計手法來定，一般來說，平面布置較為規則的建筑，平面桿系和空間桿系模型計算結果差不多，對于復雜體型結構，
TAT，SATWE的計算更能適應實際狀況。
108-1 在底層二層框架計算時，是否可以把上部磚混荷載作為外荷載輸入到二層平面中利用TAT或SATWE進行計算?如果能計算如何考慮地震荷載?
108-1答：這樣做對計算恒、活荷載是可行的，但對地震作用，要輸入上部磚混傳來的水平
地震力和傾覆力矩。
109-1 TAT能否計算井字梁或密肋梁，此時梁定義中的主次梁如何解釋 109-1答：可以，結構按剛度分配力，會自動算出梁之間的主次關系。
110-1 異形柱內力計算的理論基礎是什么?
110-1答：按空間材料力學理論計算剛度和內力，配筋計算仿照剪力墻小墻肢的計算方法，
并扣除重疊部分的多余貢獻。
111-1 異形柱中計算配筋沒有按雙向偏壓計算，那在TAT、SATWE中對矩形角柱等雙向偏壓
柱是否按雙向偏壓構件進行了配筋計算?
111-1答：目前版本只提供單偏壓配筋一種算法，一般偏于安全，今年我們將增加對柱和異形柱的雙向偏壓配筋計算，兩種方法可由用戶選擇。
116-2 TAT平法繪圖時，有時不能保證挑梁編號帶A、或B。如何保證?
116-2答：程序如判斷為挑梁將自動帶A或B，對某些端支承梁也可由用戶修改成挑梁，這
樣也會帶A或B。
124-1 如圖：L-A是一根荷載很小的次梁，在TAT計算中，發現左邊的L-A超筋截面加大許多，還是超筋右邊L-A配筋很小，為什么?
124-1答：先檢查L-A梁上的荷載，再查看這兩根梁的單工況內力，視具體情況分析原因。 124-2 在TAT計算中，一根次梁搭在一根主梁上，算出主梁超筋須加大截面許多，才能算成功。如取消次梁，把次梁上的荷載人工導算到主梁上去算，就不須加大主梁截面就能算成，
且配筋不大，為什么?
124-2答：次梁對主梁產生扭矩，梁將出現抗扭配筋。
127-1 TAT中洞口上下對齊是指洞口尺寸相同，還是洞口上下定位尺寸相同，剛域≥2m是否
是由它引起的?
127-1答：是，洞口的位置應對齊，大小不一定相同
128-1 同樣計算數據，SATWE的配筋結果比TAT結果小，為什么?
128-1答：純框架應差不多，其余應視具體情況而定
129-1 異型柱問題，廣廈CAD配筋明顯比PKPM小，這個問題你們打算進一步改進嗎?
129-1答：異形柱配筋方法前面已講過。
131-1 SATWE十六層，五層大柱網轉換為小柱網，平法出圖時，轉換梁配筋無特殊表達?
131-1答：轉換層的托梁應單獨出施工圖
138-1 SATWE程序，箍筋間距取200，則用平面表示法出來的箍筋直徑很大，因而吊筋很小，
請問?次梁箍筋是否按每邊3肢加密?
138-1答：是
145-1 TAT-8中平法表示，梁寬=300時，為什么箍筋設成三支箍。 145-1答：按砼規范第8章，抗震等級為2時，梁加密區箍筋肢距不大于200
145-2 樓板配筋中，鋼筋不編號,負鋼筋截斷處沒有尺寸線，能否改進。
145-2答：截斷長度只標出數據，未畫尺寸線，因為這種畫法標注多，容易標注重疊，因此
畫圖中盡量簡化。
147-1 SATWE在計算錯層房屋時，計算層間位移與層高比值時似沒有考慮錯層，對層間位移相對值及層高的影響。雖也可根據兩相鄰層推算，但較煩。
147-1答：是未考慮，需用戶自己核算
147-2 請介紹一下TAT在周期計算時質量矩陣的算法，柜架填充墻對轉動是否有影響?
147-2答：結構樓層的質量矩為∑m*B133ri2，填充墻作為荷載已作質量考慮。 148-1 在公共建筑中，中庭屋頂往往采用鋼網架之類的大跨度結構，這在TAT計算應怎樣處理?FEQ接力SATWE分析框支梁，選荷載時工況是否應該有6種(SATWE中信息為豎，地X Y風X Y方向都算)，荷載圖中是否應有水平荷載?計算發現水平荷載沒有
148-1答：如認為網架的水平剛度大，則TAT仍按樓板剛度無窮大的計算，如忽略網架剛度可在網架部分作樓板開洞，可在SATWE中對該層按彈性樓板計算
FEQ接SATWE的荷載工況與SATWE計算的工況相同，荷載圖中應有水平荷載，也計算了水平
荷載" 149-1 TAT-8計算純框架結構所得的地震周期超出TAT中規定的范圍，為什么，有何影響? 149-1答：純框架如小于8層，則不一定附合高層建筑的常規值，應以地震力大小，如剪壓
比和樓層位移大小來判斷
149-2 TAT中梁剛度放大系數如何調整，對計算結果有何影響。
149-2答：梁剛度調整放大，使結構地震力加大
149-3 上部五層磚混，下部兩層框架這個工程適用于TAT，還是PK的結構計算? 149-3答：應用PMCAD主菜單8作磚混底框抗震計算，再用PMCAD主菜單4逐個生成底框部分數據文件，用PK逐個畫出底框 149-4 從計算結果來看，TAT的配筋大于PK的幅度比較大，有時在TAT計算中出現箍筋超筋現象，在PK中卻是很小，這如何解釋，例如：梁(框架)箍筋在TAT中是?32@100，在PK中卻是?6@200。
149-4答：TAT計算如考慮了活荷不利布置則應把梁跨中彎距增大系數隱含的1.2改為1，這樣的話梁配筋將相差不多。
150-1 TAT與SATWE比較，在何種情況下用TAT或SATWE較好，在計算時有何不同? 150-1答：視具體情況而定，以如符合TAT的計算假定，可用TAT，否則應用SATWE 150-2 在計算框剪結構中，TAT與SATWE兩程序計算梁的配筋的結果相差有20%為何? 150-2答：計算模型有差異，可能導致結果差異 151-4 FEQ計算剪力墻配筋時，轉換層打出的配筋面積是總配筋面積，還是加強筋面積。(即：剪力配筋=STAT+SFEQ)
151-4答：兩者取其一(是總面積)
151-5 FEQ計算轉換大梁時，工況組合。先點TAT荷載，然后各種工況是否需再點? 151-5答：如用TAT計算，FEQ可選擇按TAT的內力計算，如也用SATWE計算，則兩者都可用，結果視外力變化來定
151-6 轉換大梁三種情況計算結果基本相同? 151-6答：應該差不多，建議用SATWE 152-4 TAT對局部夾層的考慮
152-4答：夾層面積大，可按一層輸入，TAT按錯層或越層考慮，夾層面積小，按荷載考慮 152-5 樓層組裝時，層高應隨標準層變化，首選默認層高，
152-6 拷貝前層時，次梁和荷載，最好是對前層有選擇，(如交互輸入一樣)
152-7 TAT能否將次梁與網格梁計算在一次完成
152-7答：如次梁與其它梁都在PM主菜單A輸入，則一次計算完成，否則次梁用另一菜單單獨計算
153-1 在SATWE中，柱的計算長度系數不能修改怎么辦? 153-1答：暫時不行，以后將增加修改功能
154-1 原SAT中有將磚混作整體計算，新程序中是否有，對砌體彈性方案如何考慮? 154-1答：有，未考慮彈性方案
154-2 如在高層結構中設鋼結構支撐，可否在SATWE計算完后接力STS畫鋼撐圖 154-2答：STS可接力畫鋼結構梁柱施工圖，對支撐的施工圖功能將在今年完成
剪力墻JLQ
2-5 剪力墻計算配筋< 構造配筋時，能否按構造配筋給在配筋簡圖上?
2-5答：可以。
LTCAD
9-4 旋轉樓梯中，當樓梯是由二個不同半徑的弧板組成時，可否在LTCAD中建模?如果近似采用一個半徑，二者有何差別?計算結果與實際情況的差異會如何?此二段旋轉樓
梯之間有一段休息平臺(如圖)
9-4答：二個不同半徑的樓梯沒法建模與計算，可采用一種半徑計算，此時應取用較大的半
徑來計算，結果會偏安全一點
23-1 螺旋樓梯：梯板兩端嵌固，有中間平臺，梯段上部帶直線段
23-1答：此類型可在直線段鋼筋構造上稍作處理，即可滿足一端有直線段且簡支的類型。
23-2 軟件中沒有適用這個情況的假定，希望能完善。
27-1 LTCAD中二跑樓梯不能畫剖面圖，新版是否解決?
27-1答：用戶操作有誤，應可以畫
100-2 希望LT軟件與STS軟件接口，讓LT軟件直接讀取樓梯網格，這樣節省很多時間。
100-2答：152-9可以考慮接口
100-4 LT軟件畫立面時，平臺梁位置有些不對，應跟平面圖的位置對應起來，這涉及到一
些鋼筋長度出錯。 100-4答：程序可以正確對應 152-9 LT軟件與STS無接口
152-10 LT的梁布置不能負值，LT剖面繪圖時，休息平臺梁位置不對。
152-10答：現在版本的梯梁布置可以輸入負值
PREC予應力
30-1 PREC予應力軟件中如何考慮予應力井字梁，密肋板，大偏壓柱，預應力排架柱。 30-1答：PREC現在版本只能作框架梁，連續梁，以后的改進版本可用于井字梁，密肋板和
板柱體系。
基礎CAD 27-6
JCCAD讀取荷載時PMCAD恒十活與磚混荷載有何不同考慮，且同PMCAD磚混計算的底層軸力圖有何不同，PMCAD恒十活和磚混荷載為何以網格為單位? 磚墻上有集中力時，在PMCAD磚混計算的軸力圖和JCCAD中PMCAD恒十活磚混荷載圖中該軸力是怎樣考慮的? 27-6答：PM恒十活與磚混荷載的區別在于：
1、PM恒十活有節點荷載;磚混荷載無節點荷載，其節點荷載均布到墻上。
2、在磚混荷載中，同一直軸線上的連續墻體的線荷載值被均勻處理成相同的，而PM恒十活各段墻的荷載一般是不相同的。
由于條基的寬度是按單位長度荷載計算的，所以墻下的荷載以均布荷載的方式表示更為直觀。
對于磚上體用集中力，磚混荷載將其分布到墻的所在軸線上，而PM恒十活的處理方法有兩種：①當集中力作用在墻端節點上，則該集中力直接傳到基礎的該節點上。②當集中力作用在墻中間，則該集中力分別傳到該墻兩端節點上。
28-1
一工程實例：一小區規劃要求，多層磚混下要做人防。用BOX計算有以下問題：
交互式輸入無問題，在計算前定義好人防等級、砼等級等參數(全部定義好后)，點確定，變黑屏，死機。(在WIN98下使用)，查交互數據無問題。連續操作多次，均同。
自查：①內存不足? 64MB應夠
②硬盤不夠? 虛擬內存不夠? 應夠
③源程序破壞? 不太可能
28 1答：99年下半年有一短時期的畫圖庫函數中的某些函數不能在WINDOWS98下運行，現已更改，用戶更新版本即可。
39-2
獨立基礎，柱插筋根數與框架配筋圖中柱筋根數不一致，怎樣解決? 39-2答：獨立基礎中，柱插筋根數與框架配筋圖中的箍筋根數不一致，產生的原因是： ①獨立基礎計算完之后又重新畫柱施工圖。
②該工程沒有畫柱施工圖或畫板施工圖時鋼筋數據沒有存盤。
處理方法：對于前一種情況可進入基礎輸入程序中選擇“讀取新文件”執行一次就可將鋼筋數據讀入，對于后一種方法，可重新進入TAT或SATWE程序中畫柱施工圖，并將鋼筋數據存入文件，再按“讀取新文件”方式進入“基礎輸入”程序。
39-4
在出基礎圖時，尤其在出筏板基礎圖時，在形成圖形文件時有圖標，而在打印輸出時有丟失圖標現象和圖標錯位現象。
39-4答：這是程序曾出現的毛病，99年后版本已改。
41-1
基礎梁下布樁時，基礎梁輸入時地耐力怎樣考慮?在這種情況下，樁能驗算嗎? 41-1答：基礎梁輸入時沒有考慮地耐力。原因是基礎梁是超靜定結構，需進行整體分析后才能得到梁底的反力(地基上的荷載)。同理，梁下的樁也只有通過基礎梁和樁的整體分析才能得到樁的實際反力。因此,沒有輸入完粱的數據以及樁的數據是不能得到梁底反力的，也就不能進行地耐力的計算。
41-2
是否可以進行一遍聯合承臺的計算驗示?
42-3
水閘(相當于筏板基礎主要考慮邊荷載的影響)，二種主要基礎形式用PKPM能算嗎?
42-3答：對于相當于筏板基礎的水閘可以用JCCAD進行計算，邊荷載的影響需要外加彎矩值來進行人工模擬。
43-1
請問基礎軟件大概何時能解決上海新規范中沉降控制復合樁基。
43-1答：程序在99年底已增加上海新規范基礎沉降計算內容，但與你所要求的用沉降來設計樁基的要求還有點距離，JCCAD程序是以承載力作為初設計的依據，在基礎計算中繪出樁反力及沉降的校核結果。
43-2
底板，荷載形心座標，有時在JCCAD中出現，如何避免?
43-2答：如布置了梁式基礎，肋板式基礎或柱下平板式(布置了板帶)基礎底板，荷載、形心座標等數據在保存文件時會自動顯示在屏幕上，只要按任意鍵就會繼續進行，顯示的荷載數除用戶點取的外，最后還有一組長期荷載(該荷載用于沉降計算)。這些顯示是為用戶校核地基承載力等，并且預示形成了彈性地基梁板基礎計算的數據文件，是必須的，不可避免。
44-1
地質報告輸入時，同一大類土質中有幾個小類時，如何輸入?比如粘土層中，有粘土一，粘土二等，
44-1答：在地質報告輸入時，同一大類土質如有幾個小類，在土層劃分時應分開，但是名稱一樣，如粘土一和粘土二，名稱都叫粘土。
44-2
基礎沉降計算中是否考慮了上海地區規范?沉降值能否得到上海設計檢查站認可?
44-2答：程序在99年底已增加上海新規范基礎沉降計算內容，可以計算獨立基礎,樁承臺，筏板基礎及樁筏基礎的沉降。
沉降計算結果可靠，與規范的條文說明的例題(P.87 P.245)的結果作過詳細的比較 46-1
樁基礎菜單中，采用承臺下布樁及墻下布樁后，算整體結構重心與樁總體形心時，只考慮墻下樁數量，而不考慮承臺下樁，樁形心有誤及反力均不對，這是為什么? 46-1答：99年6月以后版本已經沒有上述限制。
47-1
土層分類中，砂質粘土如何歸類，應歸為粘土層還是歸為砂層?例：坡積砂質粘土及殘積砂質粘土應歸哪類土層
47-1答：土層分類是按照地基規范和建筑樁基規范的土名稱進行分類，對于地質報告中的其它亞類土或帶描述性名稱的土，應按主要特性劃分。如砂質粘土就叫粘土，粘質粉土就叫粉土，坡積砂質粘土殘積砂質粘土都叫粘土。
48-1
樁筏計算程序中是否作筏板沖切，抗剪驗算
48-1答：樁筏計算程序能作樁對筏板的沖切驗算，抗剪計算，沖切驗算結果見樁反力圖;抗剪計算結果見板剪力圖。
50-1
如何在WINDOWS版本即JCCAD中輸入地質報告，有連續的幾層軟土，但各種指標不同，這個問題在以前DOS版中能解決，現在反而不行了。
51-1
JCCAD中若段土層有四層不同粘土，粘土層物理力學指標不同，該如何輸
50-
1、51-1答：這個問題實為誤解，地質資料土層劃分是人為的，相同土名由于指標或位置不同應分為不同的層。
51-2
樁基中的鉆孔灌注樁為何不能輸入直徑>1000T噸位>1000T的樁
51-2 答：在對話框中，如果輸入的數據長度超過了編輯框的長度時對話框會自動將輸入數據向前移動，輸入數據也有效。這時可用?和?鍵調整顯示范圍?，F在該編輯框已經加長。
51-3
JCCAD中的承臺型式是否可以旋轉，即承臺生成菜單中的型式是否可以旋轉 51-3答：自動計算生成的承臺型式不能旋轉。對于兩個方向彎矩異差較大的承臺，程序在進行承臺計算時已經考慮了彎矩的影響，一般不需旋轉。對于兩個方向彎矩差異較小的承臺，可在“輸入系數”中輸入轉角，然后再重新布置承臺即可。
52-1
JCCAD中，ZJ承臺布置 中。柱截面與上部柱截面不一致?如：某工程上部是500*600柱450*500柱，畫圖時，下部都為400*400，不知何故?
52-1答：當上部結構的桿件截面修改過時，在JCCAD的“基礎輸入”菜單應按“建立新數據文件”重新輸入，這樣上部結構的網格數據，柱、墻截面數據、鋼筋數據都重新讀取;否則讀入的是原來的數據，造成基礎數據和上部結構數據不一致。
53-1
新的基礎軟件中增加了柱下條基，它的計算模型與彈性地基梁有何不同。 53-1答：柱下條基就是指的交叉地基梁，應按彈性地基梁的模型計算。
對于帶臥粱的鋼筋混凝土條基，是按墻下條形基礎方法計算的，臥梁的尺寸和鋼筋都由用戶輸入。
54-1
基礎軟件中樁上基礎梁計算，在短肢剪力墻工程中，在自動劃分網格中它好象顯示，因為節點太多，就自動退出，怎么解決。
54-1答：基礎程序讀取的是PMCAD的首層網格，因此在輸入PMCAD時應將首層沒有用到的網格刪除掉，這樣就大大減少網格的數量。
55-1 聯合基礎樁承臺下布樁在軟件中好象是均勻分布，可否按兩柱軸力重心來布
置：
55-1答：在承臺計算中，程序可計算多組荷載，各組荷載中不同柱之間的軸力比相差很大，造成各組荷載軸力重心不一致(有時會相差很大)，因此不能按軸力重心來布置聯合承臺中的
柱。
55-2 單樁承載力設計值是基于何種規范
55-3 基礎設計中，柱下內力下傳分了幾種，如恒十活，TAT荷載等，編程人員可否
建議一下我們具體取舍設計中，
55-3答：一般說來，除墻下條形基礎外的基礎設計時都可用TAT荷載或SATWE荷載。如果采用大面積整體式基礎如筏板基礎或柱下條形基礎(基礎梁)，也可以采用PM恒十活荷載。而對于分離式的基礎如柱下獨立基礎或柱承臺，在設計基礎時彎矩對計算結果的影響比較大，采用PM恒十活荷載有可能基礎算得尺寸偏小。另外，TAT荷載或SATWE荷載由于豎向構件的變形的影響剪力墻周圍的柱的荷載會有些異常(一般偏小)，這一點需在設計時注意。對于磚混結構的墻下條形基礎，同一軸線上的荷載分布較均勻時可選用磚混荷載;荷載分布
不均勻時可采用選用PM恒十活荷載。
56-1 JCCAD沉降計算時的壓縮模量之取值，如何滿足規范GBJ7-89第5.2.5條“按
實際應力范圍取值”之要求?
56-1答：地質資料報告中的壓縮模量值有各應力區段的值，規范所說按實際應力范圍取值，指得是建筑物荷重加土自重的應力處的壓縮模量值。
57-1 片筏(有助梁)基礎采用JCCAD程序第3項彈性地基梁,計算梁板配筋是否合適?彈性地基梁有幾種計算方法，如何選擇?基床系數，如何確定?
57-1答：帶肋筏板計算采用彈性地基梁法計算(主菜單3)，一般來說是合適的，其技術條件已在說明書中寫明。如用戶希望考慮土壤的相互作用影響，可以考慮采用廣義文克爾假定方法將基床反力系數前加負號(參見說明書有關說明)。 這樣基礎邊角部的反力將明顯大
于中部。
彈性地基梁計算中有多種模式選擇。
1.彈性地基梁;
2.考慮等代上部結構剛度影響的彈性地基梁;
3.按上部結構為剛性的彈性地基;
4.按TAT計算出的上部結構剛度進行彈性地基梁計算;
5.按普通梁單元剛度矩陣的倒按蓋方式計算。
有關原理部分可參見說明書中技術條件和操作部分。用戶一般應選用第1種模式計算。當建筑物層數較多時，用戶可考慮一定的上部結構剛度采用模式2。 上部結構剛度為基礎的倍數可按上部梁的總疊加剛度與地梁剛度比值近似填寫(可參見箱基規程)。模式3適用于框支剪力墻結構， 模式4方法雖然很好，但只適用于框架結構，或帶有少量形式簡單剪力墻的框剪結構。 模式5一般不用，因為其計算結果明顯不同于彈性地基梁法，只有用戶有特別要求時才使用。該方法的梁上線荷載導算是根據底板剛性假定及上部總荷載N，對底板形
心的總變矩M×、My求出各梁的反力：
最后根據反力等出梁的線荷載?；卜戳ο禂等≈悼蓞⒁娬f明書附錄的表。選取時用戶可有一定的靈活性，增大基床反力系數可減少整體彎矩。
58-1 在樁筏基礎設計時，筏板輸入時，是否一定要布置暗梁。JCCAD計算筏板內力
時的計算模型如何
58-1答：筏板基礎設計如用有限元法計算，暗梁可以布也可以不布。平板中暗梁是為了在設計中明確受力，是在墻柱軸線處布置的沒有外露的梁。在使用軟件時如布置了暗梁則在施工圖中將有暗梁的配筋圖。在筏板有限元計算時暗梁剛度不參與計算，但配筋時有意將暗梁周圍的分布筋進行部分集中。 沒有布暗梁的筏板如要出筏板配筋施工圖，則必須布置板帶。 59-1 同樣一個工程，以前用DOS版本，輸入了地質資料，現改用WINDOWS版本，請問地質資料能否不再重輸入，直接利用原來輸入的地質資料，怎樣操作?
59-1答：地質資料的數據文件是以文本方式存貯，可以用DOS版本生成，也可以用WINDOWS版本生成，用戶也可以按使用說明書用其它編輯工具生成修改。
60-1 計算基礎時，用TAT或SATWE傳下的荷載(因有水平力的作用)對上海這樣的軟土地基上，在沒有地震荷載時基礎是否會產生偏心?(與垂直荷載作用時荷垂重心不一
致)，是否用PM荷載加一放大系數合適?
60-1答：當荷載有水平力存在時，當然會產生偏心 。這樣可以校核地基設計承載力。嚴格來說應按規范的有關條文對各組荷載都進行校核，但在實際操作中很多用戶只對PM恒+活荷載進行校核計算，這是因為在選取PM恒+活荷載時，除非進行人工修改，否則程序自動將活荷載系數定為1.4，即沒有考慮活荷載的折減，這樣彌補了一些缺陷。一般來說這樣做也不會有什么大問題，因為以前大部分基礎手算時也沒有進行多組荷載計算，但也都很安全，因此如果增加過多的鋼筋，審核時會產生矛盾。
63-1 筏板基礎的系數配筋，尤其在外挑地板>1.5?以上，而地板的配筋仍偏小，如R=100KW/M2板面積AS=600mm2 什么原因，而且基礎地板配筋雙向均拉通，自動
生成后配筋才符合設計面積。為何? 63-1答：一般來說，底板配筋不會少配，除非發生錯誤，其內力配筋計算原理參見說明書中的技術條件。底板反力可取周邊節點彈性反力或平均反力。用戶使用的可能是老版本軟件，挑板計算是在房間配筋面積顯示之后才計算的，所以只有在通筋區域布置好、實配鋼筋完成后才能滿足挑板配筋要求。新版程序挑板計算是在房間配筋面積顯示之前進行的，因此挑板
計算結果可顯示在配筋面積圖中。
63-2 地質資料輸入沉降點，為三個點，但點的當中碰到多層的住宅。地質技術孔,業主為省錢一幢房屋平面上，只鉆一個技術孔，孔深為35m， 算沉降計算點如何輸入。沉
降怎樣計算為正確。
63-2答：地質資料輸入時，孔點數可以是一點，它代表整個場都采用此孔點的地質信息。
71-3 建議樁長/承載力的確定在JCCAD中保留兩種方法
82-1 樁的配筋計算中，是否考慮了上部結構傳至樁頂的N、M、V，是按什么方法算的，樁頂的約束對配筋的影響考慮了沒有? 82-1答：樁身配筋程序沒有計算，一般按構造配筋。 82-2 平法施工圖梁內主筋、箍筋、是否已包括了抗扭鋼筋
92-8 基礎平面圖中，柱尺寸標注都是柱中心標注，而不是以軸線標注
92-8答：99年7月版本已經修改
117-1 基礎梁中四支箍經常發現當中鋼筋以常在外面。
本答案見123-2問題解答。
117-2 排架輸入，采用填表法好，還是用PK人機交互機法輸入好，但傳至基礎，設
計基礎應采用什么方法好!
117-2答：對于排架，應采用PK的人機交互方式輸入，如數據不全可在人工補充。在進行基礎設計時，必須先有PMCAD的平面建模數據。
121-2 經過磚混計算進入JCCAD，進行條基計算是否考慮縱橫墻基礎的重疊部分問
題?
121-2答：在進行墻下條形基礎計算時程序沒有考慮縱橫墻基礎重疊問題，一般說來，當條基寬度較小時，這樣做是可以的，當條基寬度較大時最好適當調整地基地耐力標準值將基礎
底面適當放大。
123-1 彈性地基梁端鋼筋為何沒有錨固
123-1答：彈性地基梁挑梁由于外端部不存在彎矩，故不設彎起錨固。如是端梁則從柱邊計算錨固長度，且端頭彎起(最短200mm)。
123-2 四肢箍的梁中間兩個通長筋為何放在內箍外側，怎樣調到內側
123-2答：四肢箍的梁中間兩個通長筋有時放在內箍外側的原因是有些地方鋼筋根數多于四根，恰巧程序以該點為標準配置箍筋，這樣導致鋼筋少的地方，可能內側無筋。為防止這種
現象，建議下筋連通。
146-1 采用筏基時，地下室面荷載只能按線荷載和點荷載布置嗎?按線荷或點荷布置后，計算的沉降值不同，如何使計算結果更合理?
146-1答：地下室面荷載問題，主要有兩點，一是內力計算，二是沉降計算。一般來說，各房間面荷載相差不太大時內力計算可以忽略不計，只是影響到沉計算。但如果面荷載相差很大，不但影響沉降也影響內力。在實際計算時對沉降與內力的影響應分別計算，不能一次將
兩個問題都解決。
內力計算時只須考慮面荷載的差值部分，一般的原則是將局部多出面荷載平均分配到周邊梁上。荷載采用計算值。沉降計算時，要將荷載的標準值按房間平均分配到周邊梁上。
146-2
梁AC、BC不在同一軸線，在AB處設置一矩形柱來同時支承兩根梁。在平面布置時，操作時是按A、B兩節點分別布置柱，還是在A節點或B節點將柱偏心布置。 146-2答：對這種情況，柱子可采用多種方式布置：
1、A、B點分別布置柱子，都設置偏心，使兩個柱子重疊，這樣的好處是畫AC軸線和BD軸線梁時，端點均有柱子存在。但輸入麻煩。
2、在A或B只布置一個柱子，沒置偏心。但畫軸線梁時有一個軸線的端點無柱子。以上兩種方法均要注意在AB兩點之間布置梁。否則內力就會中斷。 152-2
基礎軟件多種荷載選擇時，對基礎計算有無影響? 152-2答：基礎軟件多種荷載選擇時，對基礎計算是有影響的。
PM恒十活荷載是模仿手工導算荷載的方式進行荷載傳遞計算的，該荷載比較均勻，但是沒有彎矩和剪力，沒有考慮風荷載和地震荷載。對于筏板基礎或基礎梁這樣的整體式基礎(下面可以有樁基礎)并且風荷載不大或可不考慮風荷載的情況可用該種荷載，另外墻下條形基礎也可用該種荷載。
TAT荷載或SATWE荷載是經過結構整體分析得到的傳給基礎的荷載。該種荷載有彎矩和剪力?？紤]了風荷載和地震荷載。對于柱下獨立基礎和承臺樁基礎一般都應采用該類荷載，對于整體式基礎也可采用該類荷載。該類荷載的不足之處是由于它用三維空間計算傳導豎向力，空間構件的軸向剛度對內力的影響較大，在剪力墻下面的軸力過大而剪力墻周圍的軸力過小，其力分布不均勻而失真。結果會造成基礎局部配筋過大。
PK荷載的特點是只有框架平面內方向的彎矩和剪力，缺少另一方向的彎矩，因此設計基礎必須同時考慮幾個方向的框架傳力，否則計算是不全面的。另外，PK荷載是按最大內力分組的，不同軸線上的PK荷載很難做到同一工況，所以在整體式基礎(筏板、基礎粱)中最好不要采用該荷載。
綜合以上各類荷載的特點，在使用時應根據工程情況選用適當的荷載進行計算。 152-11
筏基當梁向下時，標高變成板底標高，應在梁立面圖上有所表示。
147-7答：筏板梁肋朝下時，板底標高實際上是梁肋底面標高了，在梁立面圓、剖面圖上已經標出。
其 它
2-4
今后DOS版軟件是否會作進一步改進? 2-4答:因為DOS工作平臺的功能限制太多，今后DOS版軟件只對原有軟件存在的錯誤(Bug)作糾正，不再進行功能上的改進。新功能的增加與改進主要在WINDOWS版上進行。 7-2
混凝土規范局部修訂中規定(第6.1.12條)鋼筋搭接時從任一接頭中心至1.3倍搭接長度范圍內應小于50%(受壓區)，程序未考慮。
7-2答:對綁扎答搭接的情況，程序對每邊小于4根鋼筋的柱，用柱鋼筋搭接方式的選擇參數可設為兩次搭接。
9-2
井字梁結構，交點處的柱子。因為無法形成框架文件故采用連梁方式，但檢查數據文件時此交點處無上部柱傳下來的集中力，這是為什么? 9-2答:連梁支座處不形成節點力。
17-1
(圖)
這個節點不能計算和畫圖，能否改進?
17-1答：柱上一側有二根梁與之相連的框架是可以正確計算的，但不能對梁畫圖，畫圖時要求柱上一側的梁不能多于一根?？稍诠仗幗窃鲈O一短的柱，把上邊一根梁連在短柱上，就可以畫圖了。 19-1
如圖：要使桿件①與柱子之間聯接是鉸結聯接，在出圖時，梁柱結點配筋如何處理才能體現出鉸結聯接?
19-1答：對于兩端鉸支梁或兩端鉸支柱，程序在畫圖中將其略去，不予畫出。對一端鉸支梁或柱，因程序不能把握鉸支端的構造，仍接固端形式畫出。
25-1
下部二～三層為大柱網框架結構，上部為小柱網異形柱結構(住宅)，總層數約10～12層，抗震設防烈度6度。請問在結構布置計算及配筋構造方面如何考慮? 25-1答：用PM建模，用TAT或SATWE空間計算，再接力PK畫梁柱施工圖。
27-2
簡支梁以磚墻為支座，當墻和梁軸線相同時簡支梁的支座長為700，請問這是作何考慮?且同支座為240時，有何不同? 27-2答：支座長取700mm是考慮到梁鋼筋伸入墻體不進行彎曲處理而設置的，若支座取240mm時，梁端部將出現彎入墻體的錨固鋼筋，二者在計算跨度上也有些區別。 27-4
連續梁繪圖時有時上部鋼筋一側切斷點未標注。
27-4答：當支座鋼筋伸出長度大于跨度一半，而另一端沒有相應鋼筋與之在全跨連通時，伸出長度沒有被標注，以后版本將補上這一標注。
29-1
在底框結構中，底框中有局部二層底框，是否能算? 29-2
有局部二層底框，且磚混與底框有錯層的，是否能算? 29-2答：目前底框結構還只能處理框架頂部平整的情況，對于局部兩層底框及框架頂部有錯層梁等情況不能同時處理。
36-1
弧形梁及角柱箍筋是否應全長加密?按程序計算結果箍筋作加密，已滿足要求，但在設計年檢中，建委部門要求我們全長加密。
36-1答:角柱箍筋按規范應全長加密，但在程序中不能自動得到該柱是角柱的信息，用戶可人工修改柱為箍全長加密。
對弧形梁是否全長加密由用戶酌情決定。" 36-2
99年3月份出的PKPM軟件中，文件打印中，文件圖紙無法旋轉90度打印，這是什么原因?(軟件中沒有旋轉角度打印的對話框)
36-2答：: WINDOWS版打印圖紙時，圖紙的旋轉選項在所迭的打印機的“屬性”性。即點取打印后，在打印機名稱邊上有一“屬性”按扭，點取后有“橫向”“縱向”打印的選項。 71-2
*.T中的尺寸標注轉到*.DWG中時，應將之轉化為ACAD中標準的DIM，而不是一堆無法自動修改的點點線線。
71-2答：由于PKPM中的尺寸線管理與AUTOCAD不同，沒有專門的DIM類圖素，所以無法相應轉化。
71-4
提供批處理圖形轉換功能
71-4答：原DOS版中有批處理轉換功能，以后將在WINDOWS版也加入。 71-5
提供簡寫命令的用戶修改接口，象ACAD、PGP或宏
71-5答：現在版本的PKPM軟件有些模塊已加了可由用戶修改的簡寫命令，通用的命令在CFGCFG.Ali文件中編寫。各程序也可能有其自己的簡寫命令接口文件，如：圖形編輯打印轉換“的程序為modify.ali;后綴名都是ALI。
71-6
簡化數據，比如僅用SATWE的SAT.DAT、COAD.DAT文本文件，可逆生成交互數據，再者，發現斷面或調整某些局部布置，每次都有要全部從頭開始，PM—Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、SAT—Ⅰ、Ⅱ 結果，做大工程時，奇繁瑣無比。
71-7
簡化操作。建議所有數據一次性準備完畢，計算一次性完成，因為很多無謂的交互實在可以取消，象連正確都要反復確認。只要把錯誤寫出文件即可。最常用功能在建模時，比如0ffset、male、fillet、trim 等等，應減少進出菜單的層次，可以直接點擊和直接鍵入簡寫命令。用戶可定義其單條。 71-7答：今年的版本將近按如上意見改進。
73-1
在施工圖編輯中，要是能像AUTOCAD一樣可以多個圖插入就可大大方便繪圖，而現在插入圖形文件(以圖塊方式)比例及其它編輯工作均不能合適的調整，是否能有這樣的改進。
73-1答：今年可以改進。
74-1
99年版本，經常死機，尤其是窗口操作，在圖庫操作時也會常常出現故障。(譜華國方機P3 CPU 32M內存、10G硬盤)是怎么回事?
74-1答：內存條是否有問題。
74-2
圖層操作時，尤其在施工圖編輯菜單中，設置圖層，線型較多，則程序把所有的原有線型改亂了，不知在新版中有無此問題。
74-3
*.T文件轉成AUTOCAD文件后，字體改亂了而再轉成*.T文件后，又設有圖素怎樣處理?
74-3答：*.T中的字形文件與AUTOCAD中字形文件相同，可把AUTOCAD的FONTS子目錄中所用到的形文件考貝到CFG子目錄中。
75-2
房屋(多層)由框架，混合結構組成，地震設計按7度考慮，在設置抗震縫下或不設置抗震縫下，PKPM如何考慮?
75-2答：抗震縫設置與否對磚混結構抗震驗算沒有影響，對框剪結構，采用TAT或SATWE計算時，設為多塔結構和不設為多塔結構的抗震計算結果是有區別的。
76-2
連續框架梁或次梁大小跨支座負筋為何，大跨的支座斷點長，小跨的斷點短和手冊不符。
76-1答：目前程序仍不能在挑梁處畫出次梁加密箍，其主筋也沒有下彎鉤住次梁的功能。 76-3
非抗震框架柱為何縱筋在樓板上500處搭接?
76-3答：程序現在對框架柱沒有非抗震的構造，縱筋在樓板上500處搭接是根據國家標準圖97G329。
76-4
豎向導荷包括梁柱自重否?
76-4答：豎向導荷包括梁、柱、斜桿的自重。
77-1
連續梁計算時，為什么某一個端支座(邊跨)會變成懸臂端?
77-1答：當程序判斷端跨梁端支承在梁支座上，且其梁下無正彎矩，僅有梁支座負彎矩時，就認為這是懸挑梁，用戶在同意時可在畫圖的“挑梁修改”菜單中將其改為端支承梁。
78-1
平法繪圖中對于梁寬>350mm時，箍筋沒有給于四肢箍配筋，且有時梁面，梁底只有兩根筋貫通，這次是否有改進?
78-1答：平法對梁寬≥350的梁是按四肢箍配的。
78-1 平法繪圖中對于梁寬>350mm時，箍筋沒有給于四肢箍配筋，且有時梁面，
梁底只有兩根筋貫通，這次是否有改進? 78-1答：平法對梁寬≥350的梁是按四肢箍配的。
78-2 采用冷扎扭鋼筋配板的配筋，對于簡支端的負筋，仍給出8@200配筋?這樣
是否合理?
78-2答：樓板配筋程序有一根支座負筋的最小直徑參數，將其改為6即可。
79-1 好的軟件，不論是應用軟件還是系統軟件，在具體操作上都應是傻瓜型的，而不應過于復雜，讓潛在的用戶望而生畏，希望程序開發者重視。能讓一個微機知識很少的高級土建工程師很快掌握PKPM軟件的應用，那才是最理想的。
90-1 異形柱與剪力墻小墻肢構件有何區別?何時按異形柱設計為好?何時按剪力墻構件設計?建模時，每節點相連的桿件數現程序不能大于6能否改大?
90-1答：選擇異形柱輸入，要考慮梁端彎矩計算時與柱重疊部分設為剛域的選擇項，而按墻輸入時無此項要求。在其它方面是一樣的。當墻枝較小時，按異形柱輸入較方便些。
92-1 橢園軸線如何輸入?
92-1答：按園輸入，再用圖素變換菜單將其X.Y向按不同的比例變形。
92-2 底框是否應把磚墻和砼墻都按墻輸入
92-2答：底框結構應當把磚墻與砼墻都當作墻輸入，可在“次梁樓板輸入”菜單中修改相
應的墻材料。
92-3 .T ,DWG文件能否在ACADR14中用?
92-3答：.T轉成DWG文件是按AUTOCAD的R10版本轉換的，R14版可以讀取R10版的DWG
文件。
97-1 剪力墻結構中，連梁上再擱置梁，那么這連梁自動斷為兩根了，如何解決?
97-1答：能否把此梁當次梁輸入，這樣就不會斷為兩根了。
102-1 磚混中，底層架空板是否可以作為一層輸入，還是作為荷載輸入。
102-1答：可作為一層輸入。
102-2 頂層現在很多是坡屋頂，是否可作為一層輸入，可以的話，斜墻怎么輸入，
邊墻是否可以按照洞口全部開洞口。
102-2答：由于不考慮此類墻的抗側力作用，所以把這些墻作為荷載輸入即可。
102-3 上述兩者結合的話，很可能超過規范層數，有無關系。
102-3答：由用戶自己掌握。
106-1 要在鋼框架梁梁底設一根吊車梁，軟件能否輸入?且吊車荷載能否傳入框架
梁上。
106-1答：目前的空間計算程序還不能處理吊車荷載這樣的移動荷載。
106-2 鋼框架梁柱節點連接，在演示時只看見用高強度螺栓連接，軟件有沒有焊接
節點。
106-2答：現在已開發出焊接節點的梁施工圖。
106-3 在工字梁梁拼接菜單中，拼接位置距柱中心的距離數據，我們的計算機中只能輸三位數，如我想輸1500mm，但輸入第四位數時，就變成三個0了。怎么回事? 106-4 我要在鋼框架柱中間輸人字形支撐，能否在平面圖上輸入?能否計算一下? 106-4答：可以輸人字支撐，可以計算，對井字梁結構，程序是按空間桿系原理計算的。 107-1 如圖所示井字梁樓蓋，電算結果是邊跨梁配筋比中跨梁大，而根據查計算手冊，手算結果是中跨梁配筋大，邊跨梁較小，哪種結果更合理?且電算結果中，與柱連接的梁被視作框梁，配筋較大，與實際的井字梁受力情況有否矛盾?
107-1答：TAT和SATWE是用空間三維桿系有限元方法計算井字梁結構。 112-2 框架結構底層的高怎樣確定，是從二層樓面算至室內地面呢?還是從二層樓
面算至基礎頂面?
112-2答：為結構計算和框架柱畫圖，結構底層的高應從基礎頂面算起。
112-3 昨天講的交叉梁的支座情況要修改，能隨便修改嗎?應依據什么而修改。 112-3答：將無柱節點處的支座方式(三角形)改為連通方式(園形)是編于安全的。
112-4 現澆板底筋是雙向的，軟件有無考慮另一方向的板厚折減。
112-4答：考慮了
113-1 PKPM的圖形用戶界面是在什么環境下開發的，比如：用VC++。BOLEMDC++，
或WINDOWS.9X或WINDOWS NT 113-1答：使用了多種語言。
113-2 你們的PKPM是否也象AUTOCAD那樣有自己的二次開發環境,比如:AUTOCAD中的ADS-C FOR ACTOCAD14 ARX—VC++ FOV AUTOCAD 2000。
113-2答：目前這方面資料沒有來得及整理，也無用戶手冊，將來會向用戶提供。
114-1 挑梁根部有浮筋，新版有何改進。
114-1答：挑梁根部的彎起筋的端部有向下的彎鉤，可見于鋼筋表，不是浮筋。 114-2 挑梁寬度與框架梁寬度不同時，上部鋼筋卻通到挑梁頭，如何處理?
114-2答：挑梁寬與框架寬相差>50mm時，其鋼筋互不連通。
114-3 磚混結構中圈梁外設挑梁，如何制圖?
114-3答：用GJ中的磚混挑梁功能設計
115-1 一個柱上相交有二個節點，為獲導荷或計算會發生問題?
115-1答：二節點之間用梁相連后導荷不會出現問題。
118-1 由于PKPM一年中更換版本太多，用戶有時無法判斷自己的程序是否最新的，(程序里面沒有標志，諸如版本號，日期等)，不知你們以后怎樣處理，才能解決新舊版本
問題。
118-1答：光盤上部有日期，我們一般每隔半年統一通知用戶更換一次光盤。 118-2 能否向國外的程序那樣做法更新版本號(如AUTOCAD等)
119-1 多層框架結構中，上屋面樓梯間按頂層小塔樓計算合適，還是直接折算成節
點荷載輸入計算合適?
119-1答：還是輸入小塔樓更符合實際狀況。
120-1 梁平法表示中，當梁寬≥350時，僅二根縱筋貫通，另二根縱筋沒有交待。
120-1答：2000年3月軟件已加上這種鋼筋的表示。 120-2 梁平法表示與標準圖集是否能配套使用。
120-2答：可以 120-3 底框磚混結構中，若底層抗震墻用砼時，材料如何定，因為指定墻材料時要
么是磚，要么是砼。
120-3答：底層的墻材料不一定是一樣的，可以指定有的是磚墻，有的是砼墻。 122-1 懸挑板在建模平面輸入時，能否直接作為構件輸入荷載等(如外墻邊上有懸挑板，外墻上的荷載如何輸在此懸挑板上)。 122-1答：懸挑板上只能輸入均布面荷載。
130-1 在輸入梁柱時，如遇柱跨越兩個節點，該如何輸入，才能使梁柱節點符合實
際情況?
130-1答：柱只能布在其中一個節點上，如柱內二節點都有外梁與之連接，則這二節點之間
也應布上梁。
134-1 框架抗震等級4級時，梁箍筋為何總是ф8開始。
134-1答：抗震等級=4時，梁箍筋可為Ф6，但當梁高≥800或箍筋計算面積較大時,仍取直
徑Ф8。
147-3 磚混抗震驗算，抗力級荷載效應在不滿足的情況下，給出砌體附加鋼筋面積，這樣是否能保證就滿足抗震要求，如何反算回去?
147-3答：如鋼筋并未起筋，配上給出的鋼筋就可以滿足設計要求了。 147-5 弧型梁當主梁計算輸入時，計算結果為何支座上筋小，跨中卻很大。
147-5答：力學結構分析的結果。
147-6 磚混結構，在抗震規范中構造柱對磚混結構而言只是一種構造要求，如梁參考與工作則構造柱其不就成了 受力柱，且軸向力直接傳入基礎。對磚混結構的抗震，驗算
定會有影響。如何解釋?
147-6答：在94年發布的《設置鋼筋砼構造柱多層磚混抗震技術規程》(JGJ/713-94)中規定磚混結構的抗震驗算應考慮構造柱的作用。
152-8 網上軟件更新應最好同步
152-8答：今年PKPM網站上的程序將至少每月更新一次。
二、GB50011-2001規范對GBJ11-89規范的主要改進
與89規范相比，2001規范的內容增加較多：
89規范共有11章、39節、7附錄共329條，其中包括41條強制性條文;2001規范共有13章、56節、11附錄共507條，其中包括52條強制性條文，刪去粉煤灰中型砌塊、單排柱內框架、煙囪和水塔的有關內容。
(一)GBJ11-89抗震規范的基本規定
《建筑抗震設計規范(GBJ 11-89)》對建筑結構的抗震設計做如下基本規定：
1.
用三個不同的概率水準和兩階段設計體現“小震不壞、中震可修、大震不倒”的基本設計原則;
2.以抗震設防烈度做為抗震設計的基本依據，引入“設計近震和設計遠震”，以體現地震震級、震中距的影響;
3.不同類型的結構需采用不同的地震作用計算方法;并利用“地震作用效應調整系數”，體現某些抗震概念設計的要求;
4.按照建筑結構設計統一標準的原則，取消78規范的“結構影響系數”，通過“多遇地震”條件下的概率可靠度分析，建立了結構構件截面抗震承載力驗算的多分項系數的設計表達式;
5.把抗震計算和抗震措施作為不可分割的組成部分，強調通過概念設計，協調各項抗震措施，實現“大震不倒”;
6.砌體結構需設置水平和豎向的延性構件形成墻體的約束，以防止倒塌;
7.鋼筋混凝土結構需確定其“抗震等級”，從而采取相應的計算和構造措施;對框架結構還要求控制“薄弱層彈塑性變形”，通過第二階段的設計防止倒塌;
8.裝配式結構需設置完整的支撐系統，采取良好的連接構造，確保其整體性。
(二)2001規范對抗震設防依據、場地劃分和地基基礎設計的改進 2.1 結構抗震設防依據的改進
原《中國地震烈度區劃圖(1990)》規定，在50年內超越概率為10%的地震，按烈度劃分為5個等級，即≤5度、6度、7度、8度和≥9度?？拐鹪O計時，與設防烈度對應的設計地震基本加速度值，
6、
7、
8、9度分別為重力加速度的5%、10%、20%和40%。
正在編制的地震動參數區劃圖，標準場地(相當II類場地)50年超越概率為10%的峰值加速度分為7個等級，即<0.05g，0.05g，0.10g，0.15g，0.20g，0.30g和≥0.40g。同時，考慮震級、震源機制和震中距的影響，標準場地阻尼比為0.05的加速度反應譜的設計特征周期，將分別取0.35s，0.40s和0.45s三檔，(大致反映近、中、遠震影響)。
于是，當按地震動參數進行抗震設計時，抗震設防依據將有21個不同的分檔，對結構所遭遇的地震作用的估計將更為細致。為此，對設防地震烈度與設計地震加速度的對應關系要作相應調整，對設計地震影響系數最大值也要作相應的變動。
2.2 建筑場地類別劃分方法的局部調整
89規范首次引入場地剪切波速和場地覆蓋層厚度，作為劃分場地類別時所考慮的兩個因素。這種劃分方法的主要缺點是：
①多層土的剪切波速采用以厚度為權的平均方法，不能使多層土與勻質土層等效，平均的物理意義不夠清楚。
②對于各分層土土質和剖面順序完全相同僅覆蓋層厚度不同的兩個場地，在覆蓋層厚度較小時，可能會出現場地條件好的反而劃為較不利的類別。例如，有A、B兩個場地，其第一層為淤泥，平均波速為100m/s，厚度均為8m;第二層為密實的粘土，平均波速為280m/s，A場地厚度2m，B場地厚度9m;第三層均為波速大于500m/s的碎石土。很明顯，A場地條件要好于B場地，但是按規范劃分的結果：A場地為Ⅲ類，B場地反而為Ⅱ類。
③剪切波速和覆蓋層厚度處于不同類場地的分界附近時，實測誤差可使場地類別劃分結果不同。
為此，在2001規范中關于場地劃分方法提出下列修改(參見修改示意圖1)：
①剪切波速的平均方法，改用以走時為權的平均，稱為等效剪切波速，即多層土與勻質土在剪切波速的傳播時間上等效。
②適當調整不同類別場地的分界。
③對波速和覆蓋層厚度處于不同類場地分界附近的情況，例如，在場地分界附近相差±15%的范圍內，計算結構地震作用時，允許對反應譜特征周期內插取值。 Vse (m/s)
500 ┃
┃┇
Ⅰ┃┇
類┃┇
┃┇
┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅ 250 ┏┛┇
┇ ┏━━━━━━━━━━
┃ ┅
Ⅱ類
┇ ┃ ┅┅┅┅┅┅┅┅┅
┃┇
┇ ┃ ┇
┃┇
┇ ┃ ┇
┃┇
┅┅┅┅┅┅┅
┃ ┇
┅┅┅┅┅ 140 ┃┇ ┇┏━━━━━━━┛ ┇
┇ ┏━━━
┃┇ ┇┃ ┅┅┅┅┅┅┅┅
┇ ┃ ┅┅
┃┇ ┇┃┇
Ⅲ類
┇ ┃ ┇Ⅳ類
┃┇ ┇┃┇
┇ ┃ ┇
0 ───────────────────┴───
3 5 15
50
80 dov (m)
2.3 巖土勘察和基礎抗震設計要求的改進
────┬──────────┬──────────────────
項目 │
89 規范
│
2001 規范
────┼──────────┼──────────────────
危險地段│發震斷裂帶應考慮錯動│發震斷裂帶在避讓距離外不考慮錯動 ────┼──────────┼──────────────────
不利地段│提供巖土穩定性評價 │提供巖土穩定性評價,考慮地震作用放大
────┼──────────┼──────────────────
液化 │Q3 以前不液化
│Q3 以前沖積砂土 粉土不液化
判別 │液化判別深度15m │液化判別深度改為20m ────┼──────────┼──────────────────
液化 │處理后液化指數≤
4│乙類處理后的液化指數≤3,傾斜場地的液
處理 │
│化處理, 復合地基的換算錘擊數 ────┼──────────┼──────────────────
軟土 │綜合考慮樁基 地基加 │同 89 規范, 地基 │固和上部結構處理
│增加考慮軟土震陷的方法 ────┼──────────┼──────────────────
(三) 2001規范對地震作用和抗震驗算方法的改進
3.1 提出了長周期和不同阻尼比的設計反應譜
隨著高層建筑高度的不斷增加，以及高層鋼結構、隔震消能結構的出現，89規范的設計反應譜已經不能適應建筑結構發展的需要。而且，隨著地震動參數區劃中關于特征周期的規定，89規范關于“設計近震和設計遠震”的概念也需要加以發展。
修訂后，2001規范設計反應譜的范圍由3s延伸到6s，分上升段、平臺段、指數下降段和傾斜下降段四個區段。一般結構阻尼比為0.05，在5Tg以內與89規范相同，從5Tg起改為傾斜下降段，斜率為0.02，保持了規范的延續性。
對阻尼比ζ不等于0.05的結構，設計反應譜在阻尼比ζ=0.05的基礎上調整：
平臺段的數值乘以 1+(0.05-ζ)/(0.06+1.7ζ)
指數下降段的指數，由0.9 改為 0.9+(0.05-ζ)/(0.5+5ζ)
傾斜下降段的斜率，由0.02 改為 0.02+(0.05-ζ)/8
3.2 建筑結構分析模型的規定
2001規范增加了對于結構分析的一些規定，主要包括：
彈性分析和彈塑性分析的要求;
當側移附加彎矩大于水平力作用下構件彎矩的1/10時，應考慮重力二階效應;
按樓蓋剛度、扭轉效應等的區別對待，劃分平面結構和空間結構分析;
對計算軟件的要求和對電算結果的分析判斷。
3.3 建筑結構地震作用取值的控制
在2001規范中，從特征周期、最小地震力、偶然偏心和雙向水平地震等四個方面來控制建筑結構地震作用：
Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類場地特征周期將比89規范增大0.05s，總體上提高了中等高度房屋和單層廠房的地震作用，使量大面廣的一般結構的抗震安全性有一定的提高，符合當前提高設計安全性的呼聲。
長周期結構，按加速度反應譜計算的地震作用明顯減少，由于未考慮強地面運動速度和位移所施加于結構上的作用，可能是不安全的。為此，提出按烈度、扭轉效應等分級控制，不僅控制底部總地震作用力，而且控制每個樓層的地震作用力。當結構基本周期不大于3.5s或扭轉效應明顯時，樓層剪力系數應不小于0.2αmax ，其它情況，
7、
8、9度時的樓層剪力系數分別不小于0.012(0.018)、0.024(0.032)和0.040。
震害經驗和強震記錄的分析認為：實際地震地面運動是同時具有平動、扭轉和上下分量的，對于對稱且抗側力構件正交的結構，可簡化為兩個主軸方向分別考慮地震作用，但需要考慮實際結構偶然偏心和地震地面運動的扭轉作用，將邊榀結構的地震內力適當增大1.05～1.3倍;對于非對稱結構或抗側力構件斜交的結構，必需考慮兩個主軸方向同時施加地震作用。至于兩個方向的地震作用效應組合，取一個方向100%與另一正交方向85%的“平方和方根組合”：
S =
3.4 結構彈塑性變形驗算的規定
近幾年來，高層建筑和新結構體系增多，相應的研究也取得一定的成果。2001規范規定，結構彈性層間變形的控制值，不僅是樓層的質心處、而且是樓層最大的層間位移。除了以彎曲變形為主的高層建筑外，小震下的各類結構的彈性層間位移角限值是：
RC框架
1/550
RC框-墻,內筒-外框
1/800
RC抗震墻,筒中筒,RC框支層
1/1000
多、高層鋼結構
1/300
不規則結構、超高層結構、隔震和消能減震結構均需進行彈塑性層間變形驗算。其中，對排架、框架、隔震和消能減震結構、甲類建筑和高層鋼結構的要求為“應”，其余為“宜”。層間變形可采用靜力的彈塑性計算方法，即所謂推覆(push-over)方法予以簡化。除了新增多層鋼結構彈塑性變形簡化計算的增大系數外，大震下各類結構的彈塑性層間位移角限值是：
RC排架
1/30
RC框架
1/50
RC框-墻,板柱-墻、內筒-外框,底框磚房的框-墻 1/100
RC抗震墻,筒中筒，RC框支層
1/120
鋼結構
1/50
(四)提出增加建筑結構延性的設計要求
4.1 不規則結構的抗震概念設計
1999年臺灣921大地震的經驗表明，凡騎樓、底層層高加大、二層懸挑、樓板中空等不規則結構的地震破壞嚴重。2001規范中增加了沿平面和沿高度布置的規則界限，并明確規定某些不規則的上限。表4.1和4.2分別是平面不規則和豎向不規則的定義，表4.3是不規則結構的設計要求。
表4.1 平面不規則布置的定義
──┬─────────────────────────────── 項目 │
不
規
則
的
定
義
──┼───────────────────────────────
扭轉 │端部層間位移Umax 大于兩端彈性層間位移平均值U0 的1.2倍 ──┼───────────────────────────────
凹凸角│局部凸出或凹進的尺寸大于該方向總尺寸的30%
──┼───────────────────────────────
樓板不│縮進或開洞后的板寬小于該方向典型板寬的1/2,或洞口面積大于該層 連續 │樓板面積的1/3, 錯層
───┴───────────────────────────────
表4.2 豎向不規則布置的定義
───┬──────────────────────────────
項目 │
不
規
則
的
定
義
───┼──────────────────────────────
剛度突變│層側向剛度小于相鄰上層0.7,或小于其上三層平均值的0.8
───┼──────────────────────────────
構件間斷│柱、抗震墻、抗震支撐承擔的地震力由轉換構件向下傳遞
───┼──────────────────────────────
強度突變│樓層受剪承載力與相鄰上層受剪承載力之比(ξy 比)<0.8 ───┴──────────────────────────────
表4.3 不規則布置的設計要求
────────┬────────────────────────
項
目
│
設 計 要 求
─────────┼────────────────────────
平面不規則,豎向規則│考慮扭轉、樓蓋變形的空間結構分析,Umax <1.5Uo ─────────┼────────────────────────
平面規則,豎向不規則│1.15FEk ,不落地構件的地震內力1.5倍,ξy 比>0.65 ─────────┼────────────────────────
平面和豎向均不規則│同時滿足上述要求
4.2 鋼筋混凝土框架結構的內力調整和構造
①弱化了房屋高度對抗震等級劃分的影響
鋼筋混凝土結構的抗震等級劃分中，對房屋高度的分界適當調整，使同一結構類型相同高度的房屋，在不同烈度下有不同的抗震等級;而且在高度分界附近允許對抗震等級做些調
整。
②強柱弱梁、強剪弱彎的概念設計，需按構件截面實際承載力的不等式控制。 89規范從實用的角度，綜合了安全、經濟和合理諸方面的考慮，在截面實際配筋面積不超過計算配筋量10%的情況下，將實際承載力不等式轉換為內力和抗震承載力的驗算表達式。 考慮到實際配筋往往超過計算值的10%，2001規范提高了增大系數的數值，僅在9度和一
級的框架中保留按實際配筋驗算的要求：
柱、梁、墻和節點核芯區彎矩或剪力設計值增大系數
──────────────────────────────
強柱弱梁和柱強剪 梁強剪 墻強剪 核芯區
9度等 (按實際配筋驗算)
其它一級 1.4 1.3 1.6 1.35 二級 1.2 1.2 1.4 1.2 三級 1.1 1.1 1.2 1.1 ──────────────────────────────
③對框架柱軸壓比控制給出了放松的條件：
按89規范控制軸壓比的有關規定，柱子的截面尺寸往往取決于軸壓比，不僅因截面較大影響了使用要求，而且其縱向鋼筋和箍筋配置實際上均由最低的構造要求控制，抗震性能并不高。為此，綜合考慮結構中抗震墻數量、柱子剪跨比、箍筋構造和在整個結構中所處的部位，在2001規范中修訂了鋼筋混凝土柱的軸壓比控制值：
對框架-抗震墻結構、框架-筒體結構，其框架柱的軸壓比限值可增加0.05;
當采用井字復合箍、復合螺旋箍或連續復合螺旋箍時，提高體積配箍率后，各類框架柱
的軸壓比限值可增加0.05～0.10;
當在柱截面的中部另加縱向鋼筋，其截面不少于柱截面面積的0.9%，各類框架柱的軸
壓比限值可增加0.05。
④柱體積配箍率改用含箍特征值控制。
隨著各類建筑結構的發展，混凝土和箍筋的強度等級均有較大的變化，規定直接按含箍特征值λv 的要求設置柱加密區的箍筋，即：
ρv =λv (fc /fyv ) 4.3 RC抗震墻結構設置邊緣構件的要求
底部加強部位需根據其軸向壓力的大小采取不同的構造要求，并且需要控制墻的最大軸壓比。底部加強部位以上，墻的軸壓比不得大于底部加強部位。為了簡化，墻的軸壓比計算僅考慮重力荷載代表值作用下整個墻肢的平均值。
一、二級墻體的底部加強部位，墻體在重力荷載下的平均軸壓比控制如下：
───────────────────────────────
邊緣構件類型
9度 8度一級 二級
設置約束邊緣構件后的平均軸壓比上限
0.40 0.50 0.60 僅設置構造邊緣構件的平均軸壓比上限
0.10 0.20 0.30
───────────────────────────────
當設置構造邊緣構件時，暗柱取一倍墻厚和400mm的較大值;抗震等級二級時，縱筋
4φ14，箍筋φ8，間距150mm。
當軸向力超過構造要求的上限時，需設置約束邊緣構件，暗柱范圍由計算確定，且不小于1.5倍墻厚和450mm的較大值，箍筋需按含箍特征值λv 控制：
──────────────────────────
9度
8度一級
二級
λv 0.1-0.2 0.09-0.18 0.08-0.16
──────────────────────────
4.4 砌體結構總高度和構造柱設置的改進
①砌體房屋使用范圍的控制仍保持層數和總高度雙控。增加坡屋面及半地下室時總高度
的計算方法。
②根據試驗研究成果，在嚴格控制側移剛度比、提高底部混凝土墻體和過渡層磚墻延性的基礎上，底部的框架-抗震墻可有兩層，總高度可與普通磚房相同。
③結合實際工程的需要，進行了一批試驗和有限元計算分析，發現在一個墻段內設置多個構造柱、芯柱時，如構造柱間隔小于層高，這種約束砌體的抗震性能可有較明顯的提高，可適應開間較大和高度較高的砌體房屋的抗震設計要求。
④近來，混凝土小砌塊的質量和工藝有很大，提高設置芯柱的要求后，房屋的層數和總
高度可與普通磚房相同。
第四篇：PKPM學習心得體會
篇一：pkpm學習的心得體會自強不息 奮發向上 pkpm軟件實訓總結 學院：土木工程學院 班級：工程管理10-01班 學號： 姓名：
二零一四年三月 第 1 頁 共 5 頁
自強不息 奮發向上 pkpm系列軟件學習心得 本學期，通過對于pkpm系統軟件的學習，我初步了解到pkpm系統軟件的知識體系及其架構。讓我對pkpm系列軟件包括的內容，基本功能及應用范圍有了一定的了解，熟悉了一些簡單基本的操作。通過學習菜單命令及其操作步驟，利用軟件內力計算和配筋的結果繪制結構平面施工圖的具體操作，循序漸進以達到熟悉結構平面計算機輔助設計的過程與掌握結構平面計算機輔助設計的方法。為繪制框架施工圖，框架的結構三維分析和用平面整體表示法繪制結構平面圖。
項目管理總體包含了九大領域的知識：范圍管理、時間管理、成本管理、質量管理、人力資源管理、溝通管理、風險管理、采購管理和整體管理及其方法和工具。通過全方位的學習，我從更現實的角度進一步體會到什么是項目管理以及學習項目管理課程的重要意義?，F將學習這門課程的心得體會總結為如下幾點： 項目管理理論知識的學習 任何項目都會在范圍、時間及成本三個方面受到約束，這就是項目管理的三約束。項目管理，就是以科學的方法和工具，在范圍、時間、成本三者之間尋找到一個合適的平衡點，以便項目所有干系人都盡可能的滿意。項目管理的五個過程組：啟動、計劃、執行、控制與收尾，貫穿于項目的整個生命周期，對于項目的啟動過程，特別要注意組織環境及項目干系人的分析;而在后面的過程中，項目經理要抓好項目的控制，控制的理想結果就是在要求的時間、成本及質量限度內完成雙方都滿意的項目范圍。項目管理的九大知識領域是指作為項目經理必須具備與掌握的九大塊重要知識與能力。其中核心的四大知識領域是范圍、時間、成本與質量管理。在這些知識領域中還涉及很多的管理工具和技術，以用來幫助項目經理與項目組成員完成項目的管理。如：網絡圖示法、關鍵路徑法、頭腦風暴法、掙得值法等，不同的工具能幫助我們完成不
同的管理工作，也可以很好的幫助我們解決在項目的各個過程中完成計劃、跟蹤、控制等管理過程。
項目管理軟件實踐的學習
1、現場平面圖制作
建筑施工總平面布臵圖是根據已經確定的施工方法、施工進度計劃、各項技術物資需用量計劃等內容，通過必要的計算分析，按照一定的布臵原則，考慮技術上可能和經濟上合理，將建筑物和設施等合理布臵在平面圖上。軟件提供的設計功能，包括從已有建筑生成建筑輪廊，建筑物布臵、繪臵道路和行道樹、繪制圍墻，繪制工程管線、倉庫和加工廠，標注各種圖例符號等。 根據建筑施工平面布臵原理，利用系統豐富的圖庫資源，快捷、方便的將建筑、道路、圍墻、臨時設施及設備等合理的布臵在平面圖上，并自動生成圖例。軟件同時還提供了臨時供電、供水等計算，為投標及施工提供詳細的圖文并茂的計算書。
2、網絡計劃編制
需要，軟件提供了在新建一個工程項目名稱之后，在該項目下可以建立總計劃、年計劃、季計劃、月計劃，甚至周計劃。我們還可以在同一個項目名稱下針對項目進行各種計劃文件的基本操作。系統將項目的所有進度文件以列表的方式放在主界面的左側。我們可以直接建立或選取需要的計劃文件，也可以刪除不需要的計劃文件軟件通種自動生成工程進度計劃的方法，并能進行任意修改。軟件提供三種圖形之間真正的自由切換，能夠快速生成投標、施工階段所過前鋒線功能動態跟蹤實際進度情況，方便及時發現進度偏差，并采取糾偏措施，非常實用、有效的施工管理工具。
3、標書制作與管理
軟件提供近200套最新的施工組織設計和專項施工方案范例。提供了8大類60余萬字的素材庫。(包括施工工藝標準、質量安全預控及防止措施、優質建筑工程質量評
價標準、各工種操作規程、安全交底、常用法規、新型建筑材料施工工藝)能通過網 絡實時更新和增加最新的標書模板。智能生成人、材、機計劃表及組織機構圖?？煽焖偻瓿蓸藭闹谱?、管理、查詢、存檔;并可對標書進行有效的管理。
4、安全計算系列
軟件以相關施工及結構規范為依據，提供大量的計算參數用表，供我們參考，計算方便準確， 計算書詳細;同時提供了腳手
架、模板工程、塔吊基礎、結構吊裝、降排水以及基坑方案模型和強大的繪圖功能，并且可以將計算書和繪制的詳圖直接插入到方案中，形成完整word格式的施工專項方案。主要內容如下：
腳手架：依據我們輸入的各項參數自動計算落地式及各種懸挑式腳手架支撐、落地及懸挑式卸料平臺、門架、竹木腳手架和格構式型鋼井架形式的腳手架;同時可以將計算書直接插入到方案中。
模板：提供豐富的計算模型，依據我們輸入的各項參數自動計算梁、板、墻、柱模板、大梁側模的多種支撐形式是否滿足要求、對竹、木、組合小鋼模面板強度和剛度進行
驗算。同時可以將計算書直接插入到方案中。
塔吊基礎：對施工中常用的重要機械(塔吊)根據其型號自動讀取其基本參數，進行塔吊基礎的計算。包括：天然基礎的計算，四樁、三柱、單樁基礎的計算，十字梁基礎及塔吊的附著計算、塔吊穩定性驗算和邊坡樁基傾覆計算;同時可以將計算書直接插入到方案中。 結構吊裝工程：吊繩、吊裝工具、滑車和滑車組、卷揚機牽引力及錨固壓重、碇定計算。同時可以將計算書直接插入到方案中。
大體積混凝土：匯集了施工現場澆注大體積混凝土時涉及的重要問題：自約束裂縫控制、澆筑前裂縫控制、澆筑后裂縫控制、溫度控制、伸縮縫間距、結構位移值等一系列常用數據的計算。
總之，非常感謝苑老師一學期以來對我們的教導，通過練習軟件，我收獲了很多，這對我以后的工作也有很大的幫助。同時我們也知道，要想真正學好項目管理，還需不斷實踐，學習技巧、總結經驗，在日常生活中，我們要將所學的知識進行揣摩、深入體會，真正運用到學習和工作中去，達到學以致用。篇二：pkpm心得體會 pkpm心得體會
這學期我們學習了pkpm軟件，讓我對pkpm軟件有了一定的認識和了解。學了之后我不止對pkpm的基本操作有了一定的掌握，更是對結構力學，鋼筋混凝土結構設計及原理，抗震結構的知識有了更深刻的認識。
pkpm軟件中我們主要學了幾個部分：pmcad 、satwe、jccad、pccad、施工圖生成與編輯。這幾個部分所包含的內容我們都有了一個大概的了解。老師你給我們布置的一個作業讓我們更熟悉了pkpm軟件的基本操作流程。
pmcad步驟：①選擇建筑模型與荷載輸入;②建立軸網;③構件布置，布置柱、梁、樓板，按照實際工程情況設置本層信息;④荷載輸入，輸入樓板荷載，布置梁、柱、墻和節點上的荷載;⑤第二標準層布置，復制標準層;⑥輸入設計參數，點取設計參數，在彈出的對話框中按實際工程情況輸入參數;⑦樓層組裝，在點取得對話框中輸入我們需要的層數、層高組裝成型;⑧存盤退出。
satwe步驟：①選擇接pm生成satwe數據。②satwe前處理;③設置設計參數，設計信息、配筋信息、荷載組合、地下室信息、砌體結構、總信息、風荷載信息、地震信息、荷載信息、調整信息這些里面的參數我們一定要按照工程實際情況填寫清楚;④定義特殊構件，比如特殊柱、角柱就要另行的定義;⑤生成數據以及結果分析、調整。我們把參數調整好了，就開始生成數據，生成計算書，看計算機提示是否有錯 ，有了錯誤，我們就去找原因，參數是否輸入錯誤，是否滿足規范要求。 施工圖生成與編輯步驟：施工圖包括梁、板、柱的施工圖①選擇梁平法施工圖，定義鋼筋層，進入梁施工圖繪圖環境，設置修改配筋參數確定，生成梁平法施工圖。查看連續梁的跨數和支座是否需要修改，檢查梁鋼筋是否符合規范要求。②繪柱施工圖和梁施工圖的步驟差不多，修改參數，確定生成圖紙，在檢查是否符合要求。③繪板施工圖是選擇畫結構平面圖，參數輸入，樓板計算輸出計算書及內力、配筋參數，然后繪樓板施工圖，再根據實際情況修改不正確的鋼筋參數。
jccad步驟：①基礎計算，選擇基礎計算程序，讀取上部荷載，生成基礎;②基礎施工圖，在基礎平面施工圖中彈出的對話框填寫繪圖參數確定，在生成的基礎施工圖中修改尺寸，插入基礎詳圖等等細節。
這樣我們的圖紙基本就完成了，說起來容易，做起來卻很難，在這途中遇到很多很多的問題，比如梁、板、柱的剪跨比，軸壓比不符合規范要求，我要怎么改。就只有多多的翻書，每天白天都有其他事情要忙，就只有晚上才有那么一點時間可以自己慢慢摸索。雖然困難是重重的，但收獲卻是巨大的，要不是有這次的作業，我肯定是很多東西是弄不清楚的，記憶就只是停留在老師上課的時候了。篇三：pkpm程序學習體會 pkpm程序學習的一些體會
主要的內容： 1.、概述
2、pkpm的發展方向
3、pkpm幾個空間程序的不同
一、概述
pkpm是一個系列，除了 建筑、結構、設備(給排水、采暖、通風空調、電氣)設計于一體的集成化cad系統以外，目前pkpm還有建筑概預算系列(鋼筋計算、工程量計算、工程計價)、施工系列軟件(投標系列、安全計算系列、施工技術系列)、施工企業信息化(目前全國很多特級資質的企業都在用pkpm的信息化系統)
pkpm在國內設計行業占有絕對優勢，擁有用戶上萬家，市場占有率達90%以上，現已成為國內應用最為普遍的cad系統。它緊跟行業需求和規范更新，不斷推陳出新開發出對行業產生巨大影響的軟件產品，使國產自主知識產權的軟件十幾年來一直占據我國結構設計行業應用和技術的主導地位。及時滿足了我國建筑行業快速發展的需要，顯著提高了設計效率和質量，為實現建設部提出的“甩圖板”目標做出了重要貢獻。
軟件所近年來在建筑節能和綠色建筑領域做了多方面拓展，在節能、節水、節地、節材、保護環境方面發揮重要作用。我們開發的建筑節能類設計、鑒定分析軟件已推廣覆蓋全國大部分地區，是應用最早、最廣泛的節能設計軟件。2005年獲華夏科技進步二等獎。在規劃、節地方面有三維居住區規劃設計軟件、三維日照分析軟件、場地工程和土方計算軟件。在環境方面有園林設計軟件、風環境計算模擬軟件、環境噪聲計算分析系統。還有中國古典建筑設計軟件、三維建筑造型大師軟件、建筑裝修設計軟件。
二、pkpm的發展方向
pkpm程序的發展方向主要有兩個方面：
●一個方面就是計算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感覺到，pkpm程序都是以pm程序所建數據為條件，以空間計算為核心，基礎、后期的cad出圖都能采用前面的數據。所有這些都構成了程序集成化的雛形。程序的通用化主要表現在計算上，pkpm程序的計算程序由以前的平面計算(pk)---->三維空間桿件(tat)---->空間有限元(satwe)---->整體通用有限元程序(pmsap)。能計算的結構類型有磚混、底框、鋼筋混凝土結構、鋼結構等?，F在又在開發特種結構的計算程序：如高壓塔架、巨型油罐等。在pm程序中就可以建立起這些結構的空間模型。當然現在的pkpm系列程序還不能計算。
●第二個方向就是開放計算參數的開關。有很多參數以前都是放在程序的“黑匣子”里的，設計人員不能干預。程序放開這些參數有兩個原因，首先就是要讓設計人員真正的掌握工程的設計過程，能夠盡可能的控制設計過程。其次就是要把一些關鍵的責任交由設計人員來負，程序只能起到設計工具的作用，不能代替設計。所以就需要我們的結構設計人員充分的理解程序的適用范圍、條件和校對結果的合理性、可靠性。如《高層建筑混凝土結構技術規程》的5.1.16條要求“對結構分析軟件的計算結果，應進行分析結果判斷，確認其合理、有效后方可作為工程設計的依據”。
3、pkpm幾個空間程序的不同. 現在，pkpm程序擁有的空間計算程序有三個，即tat、satwe、pmsap 1)、tat--它是一個空間桿件程序，對柱、墻、梁都是采用桿件模型來模擬的，特殊的就是剪力墻是采用薄壁柱原理來計算的，在它的單元剛度矩陣中多了一個翹曲自由度θ，相應的力矩多了雙力矩。因此，在用tat程序計算框剪結構、剪力墻結構等含鋼筋混凝土剪力墻的結構都要對剪力墻的洞口、節點做合理的簡化，有點讓實際工程來適應我們的計算程序的味道。作這種簡化都是因為分析手段的局限所制(資料書的p129)。當然，在作結構方案時，對結構作這樣的調整對建筑結構方案的簡潔、合理有很大的好處。它的樓蓋是作為平面內無限剛、平面外剛度為零的假設。在新版的tat程序中，允許增設彈性節點，這種彈性節點允許在樓層平面內有相對位移，且能承擔相應的水平力。增加了這種彈性節點來加大tat程序的適用范圍，使得tat程序可以計算空曠、錯層結構。 2)、satwe--空間組合結構有限元程序，與tat的區別在于墻和樓板的模型不同。satwe對剪力墻采用的是在殼元的基礎上凝聚而成的墻元模型。采用墻元模型，在我們的工程建摸中，就不需要象tat程序那樣做那么多的簡化，只需要按實際情況輸入即可。對于樓蓋，satwe程序采用多種模式來模擬。有剛性樓板和彈性樓板兩種。satwe程序主要是在這兩個方面與tat程序不同。 3)、pmsap---是一個結構分析通用程序。當然，它是偏向于建筑的，但它是一個發展方向?，F在的比較著名的通用計算程序有：sap8
4、sap9
1、sap2000、ansys、etabs等程序，這些程序各有特長。
第五篇：PKPM學習的心得體會
自強不息 奮發向上
PKPM軟件實訓總結
學院：土木工程學院 班級：工程管理10-01班 學號： 姓名：
二零一四年三月
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自強不息 奮發向上
PKPM系列軟件學習心得
本學期，通過對于PKPM系統軟件的學習，我初步了解到PKPM系統軟件的知識體系及其架構。讓我對PKPM系列軟件包括的內容，基本功能及應用范圍有了一定的了解，熟悉了一些簡單基本的操作。通過學習菜單命令及其操作步驟，利用軟件內力計算和配筋的結果繪制結構平面施工圖的具體操作，循序漸進以達到熟悉結構平面計算機輔助設計的過程與掌握結構平面計算機輔助設計的方法。為繪制框架施工圖，框架的結構三維分析和用平面整體表示法繪制結構平面圖。
項目管理總體包含了九大領域的知識：范圍管理、時間管理、成本管理、質量管理、人力資源管理、溝通管理、風險管理、采購管理和整體管理及其方法和工具。通過全方位的學習，我從更現實的角度進一步體會到什么是項目管理以及學習項目管理課程的重要意義?，F將學習這門課程的心得體會總結為如下幾點：
項目管理理論知識的學習
任何項目都會在范圍、時間及成本三個方面受到約束，這就是項目管理的三約束。項目管理，就是以科學的方法和工具，在范圍、時間、成本三者之間尋找到一個合適的平衡點，以便項目所有干系人都盡可能的滿意。項目管理的五個過程組：啟動、計劃、執行、控制與收尾，貫穿于項目的整個生命周期，對于項目的啟動過程，特別要注意組織環境及項目干系人的分析;而在后面的過程中，項目經理要抓好項目的控制，控制的理想結果就是在要求的時間、成本及質量限度內完成雙方都滿意的項目范圍。項目管理的九大知識領域是指作為項目經理必須具備與掌握的九大塊重要知識與能力。其中核心的四大知識領域是范圍、時間、成本與質量管理。在這些知識領域中還涉及很多的管理工具和技術，以用來幫助項目經理與項目組成員完成項目的管理。如：網絡圖示法、關鍵路徑法、頭腦風暴法、掙得值法等，不同的工具能幫助我們完成不
自強不息 奮發向上
同的管理工作，也可以很好的幫助我們解決在項目的各個過程中完成計劃、跟蹤、控制等管理過程。
項目管理軟件實踐的學習
1、現場平面圖制作
建筑施工總平面布臵圖是根據已經確定的施工方法、施工進度計劃、各項技術物資需用量計劃等內容，通過必要的計算分析，按照一定的布臵原則，考慮技術上可能和經濟上合理，將建筑物和設施等合理布臵在平面圖上。軟件提供的設計功能，包括從已有建筑生成建筑輪廊，建筑物布臵、繪臵道路和行道樹、繪制圍墻，繪制工程管線、倉庫和加工廠，標注各種圖例符號等。 根據建筑施工平面布臵原理，利用系統豐富的圖庫資源，快捷、方便的將建筑、道路、圍墻、臨時設施及設備等合理的布臵在平面圖上，并自動生成圖例。軟件同時還提供了臨時供電、供水等計算，為投標及施工提供詳細的圖文并茂的計算書。
2、網絡計劃編制
按照《工程網絡計劃技術規程》進行編制，可快捷、方便的直接繪制雙代號網絡圖、橫道圖和單代號網絡圖，同時還提供了各需的各種進度計劃圖、進度計劃對比圖和各種資源圖、統計表。圖形輸出靈活多樣，能夠滿足施工單位投標的嚴格需求。網絡計劃軟件采用樹型結構的方式對項目進度計劃文件進行管理。我們可以通過復制、重命名原有文件，建立新的計劃文件，再局部修改原有計劃內容，快速生成新的計劃文件，這樣可以大大提高計劃編制的速度?？梢栽黾庸ば驍U展信息，利用擴展信息對工序進行分組、排序、過濾等，實現多角度多種方式的查看;可以導入導出子網，實現逐步細化的多級管理;可進行合同、計劃、實際三種時間的動態比較。系統還提供了多種優化，可通過前鋒線功能動態跟蹤與調整實際進度，及時發現偏差并采取糾偏措施;系統可通過三算對比和利用國際上通行的贏得值原理進行成本的跟蹤和控制，從而實現進度、成本、質量、安全的過程控制，根據項目在各階段制定的不同計劃的
自強不息 奮發向上
需要，軟件提供了在新建一個工程項目名稱之后，在該項目下可以建立總計劃、年計劃、季計劃、月計劃，甚至周計劃。我們還可以在同一個項目名稱下針對項目進行各種計劃文件的基本操作。系統將項目的所有進度文件以列表的方式放在主界面的左側。我們可以直接建立或選取需要的計劃文件，也可以刪除不需要的計劃文件軟件通種自動生成工程進度計劃的方法，并能進行任意修改。軟件提供三種圖形之間真正的自由切換，能夠快速生成投標、施工階段所過前鋒線功能動態跟蹤實際進度情況，方便及時發現進度偏差，并采取糾偏措施，非常實用、有效的施工管理工具。
3、標書制作與管理
軟件提供近200套最新的施工組織設計和專項施工方案范例。提供了8大類60余萬字的素材庫。(包括施工工藝標準、質量安全預控及防止措施、優質建筑工程質量評價標準、各工種操作規程、安全交底、常用法規、新型建筑材料施工工藝)能通過網 絡實時更新和增加最新的標書模板。智能生成人、材、機計劃表及組織機構圖?？煽焖偻瓿蓸藭闹谱?、管理、查詢、存檔;并可對標書進行有效的管理。
4、安全計算系列
軟件以相關施工及結構規范為依據，提供大量的計算參數用表，供我們參考，計算方便準確， 計算書詳細;同時提供了腳手
架、模板工程、塔吊基礎、結構吊裝、降排水以及基坑方案模型和強大的繪圖功能，并且可以將計算書和繪制的詳圖直接插入到方案中，形成完整WORD格式的施工專項方案。主要內容如下：
腳手架：依據我們輸入的各項參數自動計算落地式及各種懸挑式腳手架支撐、落地及懸挑式卸料平臺、門架、竹木腳手架和格構式型鋼井架形式的腳手架;同時可以將計算書直接插入到方案中。
模板：提供豐富的計算模型，依據我們輸入的各項參數自動計算梁、板、墻、柱模板、大梁側模的多種支撐形式是否滿足要求、對竹、木、組合小鋼模面板強度和剛度進行
自強不息 奮發向上
驗算。同時可以將計算書直接插入到方案中。
塔吊基礎：對施工中常用的重要機械(塔吊)根據其型號自動讀取其基本參數，進行塔吊基礎的計算。包括：天然基礎的計算，四樁、三柱、單樁基礎的計算，十字梁基礎及塔吊的附著計算、塔吊穩定性驗算和邊坡樁基傾覆計算;同時可以將計算書直接插入到方案中。
結構吊裝工程：吊繩、吊裝工具、滑車和滑車組、卷揚機牽引力及錨固壓重、碇定計算。同時可以將計算書直接插入到方案中。
大體積混凝土：匯集了施工現場澆注大體積混凝土時涉及的重要問題：自約束裂縫控制、澆筑前裂縫控制、澆筑后裂縫控制、溫度控制、伸縮縫間距、結構位移值等一系列常用數據的計算。
總之，非常感謝苑老師一學期以來對我們的教導，通過練習軟件，我收獲了很多，這對我以后的工作也有很大的幫助。同時我們也知道，要想真正學好項目管理，還需不斷實踐，學習技巧、總結經驗，在日常生活中，我們要將所學的知識進行揣摩、深入體會，真正運用到學習和工作中去，達到學以致用。