措施鋼筋范文第1篇
已建大廈位于某省境內最繁華的市中心, 交通十分方便。該工程基礎設計為鉆孔灌注樁, 主樓高134m, 計33層, 地下室三層。為了節省費用, 設計采用一節鋼筋籠。由于各種原因, 部分樁鋼筋籠出現不同程度的上浮, 為了保證質量, 百年大計, 經業主牽頭, 設計部門拿出措施:鉆小眼植筋, 灌注高強混凝土。經過精心施工達到了設計要求, 驗收合格。
2、工程地質條件
2.1 土層
(1) 雜填土:灰黃色, 主要由粉質粘土, 淤質粉土夾碎磚瓦礫及生活垃圾組成, 結構松散, 層厚4m左右。 (2) 粉土:灰黃色, 稍密, 局部夾粉沙, 層厚4m左右。 (3) 淤質粉質粘土:灰色軟塑, 含腐植質, 層厚1.5m左右 (4) 粉質粘土:灰黃色、黃色, 軟-可塑。場地南側局部地段發現夾有卵石層, 卵徑0.5-6cm, 磨圓度較好, 層厚1m左右, 分布不穩定。 (5) 粉質粘土:青灰色, 軟-可塑, 含一定的細沙, 層厚10m左右, 分布比較穩定。 (6) 粉土:灰色, 軟-可塑, 層厚15m左右, 分布比較穩定 (7) 碎石土:灰-灰綠色, 成分多為次棱角狀石英礫石, 夾少量火山巖、灰巖等, 粒徑一般為5cm左右, 局部孔鉆頭攜帶出粒徑達10cm以上。該層呈中密-密實狀態, 該層分布不太穩定, 場地東南側、西北角厚度6-8m, 其余地段2-5m。
2.2 基巖層:
(8) 強風化基巖:灰色、灰綠色成分為火山巖碎屑等, 該層分布不均勻, 部分地段頂板標高較工勘有所提高。 (9) 微風化基巖:灰褐色, 成分為火山巖類, 摩氏硬度5級以上, 為樁端持力層。該層在場地內總體呈東北高西南低的趨勢分布, 頂板高差在3m左右。
3、設計要求
本工程基礎設計為鉆孔灌注樁, 樁長36-37m, 樁徑Φ700mm, 樁尖入微風化火山巖1d (d為樁徑) 以上, 總樁數431根, 鋼筋籠主筋為8根Φ20帶肋鋼筋, 長12.85m, 混凝土標號為C35。主樓及裙樓設計單樁允許承載力3000KN, 樁頂標高-12.3~-13.2m不等。±0.00相當于黃海高程+9.00m。
4、事故原因
4.1 基本情況
經開挖發現鋼筋籠上浮占了一定比例, 其中主樓24根, 裙樓11根, 總體上浮較嚴重, 占8.1%。其余雖有上浮, 但經原設計單位驗算能滿足設計要求。
4.2 事故原因分析
(見圖一.樁基鋼筋籠上浮因果分析圖)
4.2.1 由于該樁基空樁較長, 鉆孔深度大, 鋼筋籠過短、過輕, 灌注時混凝土塌落度過小, 泥漿過稠浮力較大;
4.2.2 澆灌混凝土時導管埋置深度過大而使鋼筋籠上浮。鋼筋籠放置初始位置過高, 混凝土流動性過小, 導管在混凝土中埋置深度過大鋼筋籠被混凝土拖頂上升;當混凝土灌至鋼筋籠底部時, 若此時提升導管過快、過猛, 由于澆筑的混凝土自導管流出后沖擊力較大, 推動了鋼筋籠的上浮;其次, 由于混凝土灌注至鋼筋籠底部時, 導管埋深較大, 其上層混凝土因澆注時間較長, 已接近初凝, 表面形成硬殼, 混凝土與鋼筋籠有一定的握裹力, 如此時導管底端未及時提到鋼筋籠底部以上, 混凝土在導管流出后將以一定的速度向上頂升, 同時也帶動鋼筋籠上升;
4.2.3 地層原因。地層中存在粉細砂層時, 若泥漿密度偏小, 塌落的粉細砂則會鋪在混凝土面上, 從而形成具有一定厚度的墊層, 墊住鋼筋籠。隨著混凝土面的上升, 同樣會托起鋼筋籠一起上浮;
4.2.4 灌注過程中發生導管掛籠, 未及時發現;
4.2.5 沉渣過厚, 或者下籠時鋼筋籠嚴重碰撞孔壁導致大量塌孔, 在和混凝土一起上升的過程中, 非常容易使鋼筋籠上浮;
4.2.6 工作鋼筋 (吊筋) 過細 (Φ6) , 容易彎曲且不易被發現;
4.2.7 施工人員責任性差。
4.3 明確主次原因
通過對樁基鋼筋籠上浮原因分析, 在認真翻閱大量原始資料以及召集有關人員多次開會、討論研究的基礎上, 大家一致認為造成這起事故的原因是多方面的, 其中導管埋深大、泥漿過稠、空樁過深、籠過輕, 混凝土灌注至鋼筋籠底部時提管過快、過猛, 下料過快為主要原因。工作鋼筋 (吊筋過細) , 不易及時被發現是導致這起質量事故的主要因素。其他為次要原因。
5、補救措施
針對上述事故, 業主立即召集施工方、設計方等有關專家討論, 分析事故原因, 提出解決方案。通過設計部門重新對抗拉拔等進行計算, 根據《混凝土結構加固設計規范》等技術文件決定對部分事故樁進行植筋處理。
5.1 施工方法
首先在樁頭鉆小孔4個 (Φ80) , 根據上浮情況, 事故樁鉆孔深度6-8m不等, 終孔后用空壓機高壓水清洗鉆孔, 植筋前將孔內明水用棉紗吸干, 然后分別在每個小孔內插Φ18帶肋鋼筋兩根, 用C40碎石混凝土分層灌注, 灌注結束后注意養護。見圖二.事故樁處理工藝流程圖及圖三.事故樁插筋處理示意圖 (原有上浮鋼筋籠鋼筋略)
5.2 工藝流程
5.3 質量保證
5.3.1 放線
必須四孔均勻分布且相鄰兩孔中心距240mm, 確保鉆孔后樁的完整性;
5.3.2 鉆孔
用鉆巖小鉆機泥漿正循環鉆孔, 為保證石屑能夠上返, 應控制好泥漿比重。鉆孔時首先應保證鉆桿垂直度, 開鉆應低壓慢速, 等進入一定深度后方可提速, 不宜太快, 避免鉆桿過分晃動, 防止把樁鉆裂或串孔。
5.3.3 清孔
用空壓機進行高壓水清孔, 直至上返泥漿、石屑變清為止。然后用棉紗把孔內清水吸干, 以保證混凝土配合比, 防止混凝土入孔后產生離析;
5.3.4 插筋
清孔干凈后, 用兩根直徑18HRB335鋼筋分別插入四個小孔中, 注意一定要插入到孔底, 并確保上部鋼筋按設計80cm的錨固長度。
5.3.5 混凝土配制
用42.5普通硅酸鹽水泥, 中沙, 石子粒徑為0.4-1.2cm配制混凝土, 嚴格按施工配合比配制, 塌落度以8-10cm為宜。
5.3.6 混凝土灌注
首先在孔底鋪設15-20cm水泥砂漿, 然后用精心配制的C40豆石混凝土分層灌注, 邊灌注邊用細鋼筋分層插搗密實, 灌注結束后用塑料薄膜覆蓋, 并做好養護, 經常澆水。注意在混凝土終凝前, 避免人為擾動。
6、效果評價
經精心對35根樁處理, 并嚴格按照植筋工藝進行施工, 通過質檢部門進行現場檢驗, 并按規范要求抽取適當比例進行現場鋼筋抗拉拔強度試驗, 將試驗結果與設計要求進行比較, 認定該工程所植鋼筋抽樣試驗均滿足設計要求, 樁基驗收合格。工程經多年使用和沉降變形觀測加固效果良好。
7、結語
在鉆孔灌注樁的工程設計中, 往往采用非全配筋樁型。這樣, 既可滿足樁身受力的要求, 又能節省鋼材。然而, 在混凝土灌注過程中, 由于鋼筋籠在樁孔內處于懸掛狀態, 澆灌水下混凝土時, 經常會發生鋼筋籠上浮, 從而使樁身配筋發生改變, 影響成樁質量。因此, 對鋼筋籠在混凝土灌注過程中的受力狀態和上浮條件進行深入研究, 進而提出能夠有效防止鋼筋籠上浮的具體措施, 在鉆孔灌注樁施工中顯得尤為重要。本文通過對事故樁的原因分析, 并進行植筋加固, 使樁基滿足了設計要求, 驗收合格。該工程不僅為鋼筋籠上浮較大提供了有效的處理方法, 同時為今后施工總結了很好的經驗和教訓。
摘要：某大廈工程樁設計為鉆孔灌注樁, 施工結束后, 經開挖發現雖然樁基經無損大、小應變檢測符合要求, 但因部分樁鋼筋籠出現不同程度的上浮, 不能驗收。后經植筋補救, 驗收合格。通過此工程, 積累了寶貴的經驗和教訓, 值得深思。
關鍵詞：鋼筋籠上浮,鉆小孔,洗孔,植筋
參考文獻
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措施鋼筋范文第2篇
1 地基不均勻沉降引起的裂縫
1.1 地基發生不均勻沉降后, 沉降大的部
分砌體與沉降小的部分砌體產生相對位移, 從而使砌體中產生附加的拉力或剪力。當這種附加內力超過砌體的強度時, 砌體中便產生裂縫。這種裂縫往往與地面成45°左右夾角, 斜縫朝向凹陷處。1.2預防這種裂縫的主要措施有:合理設置沉降縫。在房屋體型復雜, 特別是高度相差大時, 應設沉降縫。沉降縫應從基礎開始分開, 且有足夠的寬度。施工中應保持縫內清潔, 防止碎磚、砂漿等雜物落入縫內。加強上部結構的整體剛度, 提高墻體的抗剪能力。使砌體可適應甚至調整地基的不均勻沉降。加強地基的驗槽工作。發現有不良地基應及時妥善處理。然后方可進行地基施工。不宜將建筑物設置在不同剛度的地基上, 當必須采用不同地基時, 要進行必要的計算分析, 妥善處理。
2 地基凍脹引起的裂縫
2.1 地基土上層溫度降到0℃以下時, 上部
開始凍結, 下部水由于毛細管作用不斷上升在凍結層中形成冰晶, 體積膨脹, 使土體向上隆起。隆起的程度與凍結層厚度及地下水位高低有關, 一般可達幾毫米至幾十毫米, 凍脹力可達2~10Mpa, 而且是不均勻的。建筑物的自重難以抗拒凍脹隆起的力, 因而建筑物某一局部就被頂了起來, 引起房屋開裂。這類凍脹裂縫在寒凍地區的一、二層小型建筑物中很常見。設計人員對凍脹危害認識不足, 認為是小建筑基礎埋淺點就可以了;或者施工人員素質差, 遇到凍土很堅硬, 難以開挖, 擅自抬高基礎埋深, 從而造成凍脹裂縫。2.2預防措施是一定要將基礎的埋置深度做到冰凍線以下, 不要因為是小建筑物或是附屬結構而把基礎置于冰凍線以上。當基礎不能做到冰凍線以下時, 應采取換成非凍脹土等措施消除土的凍脹。用單獨基礎、基礎梁承擔墻體重量時, 基礎梁下面留有一定的孔隙, 以防止土的凍脹頂裂基礎和墻體。
3 溫度變化引起的裂縫
3.1 原因分析。
熱脹冷縮是絕大數物體的基本物理性質。砌體也不例外。由于溫度變化不均勻使砌體產生不均勻收縮, 或者砌體的伸縮受到不均勻的約束, 溫度應力超過砌體的強度而引起砌體開裂。常見的是砌體長度過長, 砌體伸縮在上層大而在基礎小的地方引起開裂。此外, 由于混凝土屋蓋, 混凝土圈梁與砌體的溫度膨脹系數不同在溫度變化時會使墻體產生裂縫。3.2預防措施:按照國家頒布的有關規定, 根據實際情況設置伸縮縫, 使之發揮作用。屋面如為整澆混凝土, 或雖為裝配式屋面板, 但其上有整澆混凝土面層, 則要留好施工帶。過一段時間再澆中間混凝土, 這樣可避免收縮及兩種材料因溫度膨脹系數不同而引起的變形, 從而避免裂縫。在屋面保溫層施工期間如遇高溫季節很容易因溫度變化急劇而導致屋面開裂。故屋面施工最好避開高溫季節。遇有長的現澆屋面挑檐, 可分段施工, 預留伸縮縫, 以避免混凝土伸縮對墻體的不良影響。
4 施工或材料原因產生的裂縫
4.1 當施工或材料質量低劣時, 墻體裂縫
呈不規則狀, 且分布不均勻, 但當施工順序不合理時, 則能產生較集中的明顯裂縫。4.2防治措施:嚴把材料質量關, 對不合格的材料堅決不用。嚴格按規范施工, 砌體應上下錯縫, 內外搭接, 水平及豎向灰縫飽滿, 嚴禁以鋪漿代替灌縫, 轉角和交接處應同時砌筑。認真分析房屋結構, 合理安排施工工序, 應先建主體后建附屬, 先建重而高的部分;后建輕而低的部分;對大面積現澆板, 應設置后澆帶;對沉降縫, 伸縮縫等, 一定將縫內雜物清除干凈, 使縫能正常發揮作用;構造柱與墻體間應設2覬6拉結筋, 間距為400~600mm, 每端伸入墻內1m或至洞口邊;預制過梁遇構造柱, 當搭接長度不足250mm時, 應改為現澆, 伸入構造柱內。
5 設計的原因引起的裂縫
5.1 在局部軟弱地基中如處理不當, 可能產生不均勻沉降。
當上部結構剛度不足以抵抗由不均勻沉降而產生的內應力時, 即發生開裂;房屋過長或型體復雜, 易產生不均勻沉降或溫差裂縫。5.2防治措施:對局部軟弱地基作加強處理同時應加強上部結構剛度。對膨脹土, 濕陷性黃土應作特殊處理。相鄰建筑物間基礎應留有一定間隙, 同時應計算相鄰基礎應力疊加時產生的沉降量, 使該沉降量與整個建筑物沉降量相同。計算時, 認真進行不利荷載組合, 設計中注明使用荷載值。
6 砌體裂縫處理與加固
6.1 灌漿加固方法。
當裂縫較細、縫數量較少、裂縫已基本穩定時, 可采用灌漿加固方法。對灌漿加固的強度, 必要時可做試驗來檢驗。方法是:用同樣的材料做兩個或四個試驗砌體柱。分為兩組, 一組用壓力機先壓裂, 再灌漿, 然后對兩組砌體柱做破壞試驗進行對比, 如灌漿補強的砌體與原砌體強度基本相同, 則認為補強合格。根據以往的試驗表明, 灌漿后加固的砌體可以達到甚至超過原砌體的強度。灌漿用的材料有純水泥漿、水泥砂漿、水玻璃砂漿或水泥石灰漿。在砌體修補中, 多用純水泥漿, 因純水泥漿的可灌性較好, 可順利地貫通外露的孔隙。對于寬度為3.0mm左右的裂縫可以灌實。實際裂縫寬度大于5.0mm時, 可采用水泥砂漿。裂縫細小時, 可采用壓力灌漿, 以純水泥漿補強為例, 其施工順序為:a.清理裂縫, 使裂縫的通道貫通無堵塞。b.用加有促凝劑的1:2水泥砂漿嵌縫, 以避免灌漿時, 漿體外溢。c.用電鉆或手錘在裂縫的上端制成灌漿孔。d.用1:10的稀水泥漿沖洗裂縫一遍, 并檢查裂縫通道的流通情況, 同時將裂縫周邊的砌體浸潤。e.灌入3:7或2:8的純水泥漿。f.將裂縫補強處局部養護。6.2嵌補法。裂縫較寬但數量不多時, 可在裂縫相交的灰縫中, 用高標號砂漿和細鋼筋填縫, 也可以用塊體嵌補法, 即在裂縫兩端及中部用鋼筋混凝土楔子或扒鋸加固。楔子或扒鋸可與墻體等厚, 或為墻體厚度的1/2或1/3。6.3外部加固法。當裂縫較多時, 可用局部鋼筋網外抹砂漿予以加固, 鋼筋網可用覬6@100~300mm雙向或覬4@100~200mm。用混凝土楔子或膨脹螺栓固定于墻體上間距500mm左右, 呈梅花形布置。用此法處置前將砌體淋濕;處置后至少養護7天。6.4增設鋼拉桿法。墻體因受水平推力, 不均勻沉降, 溫度變化引起伸縮等原因而發生外閃, 墻體產生較大裂縫或使外縱墻與內橫墻拉結不良時, 可用鋼筋或型鋼拉桿予以加固。如采用鋼筋拉桿, 宜通長拉結, 并沿墻兩邊設置, 較長的拉桿中間應加花蘭螺絲, 以便擰緊拉桿, 拉桿接長應采用焊接。露在墻外的拉桿或墊板螺帽, 可適當做建筑處理, 拉桿和墊板都要涂防銹漆。6.5增設圈梁法。墻體開裂比較嚴重, 為了增加房屋的整體剛性, 可以在房屋墻體一側或兩側增設鋼筋混凝土圈梁。圈梁的混凝土強度等級為C15~C20, 截面至少120×180mm, 配筋可采用4覬10~4覬14mm, 箍筋覬6@200~250mm, 每隔1.5~2.5m應有牛腿 (或螺栓、錨固件等) 伸進墻內與墻拉結好, 并承受圈梁自重。澆筑圈梁時應將墻面鑿毛、淋水以加強粘結。6.6對砌體過梁的裂縫可采用增設鋼筋2覬16mm, 填補高強度砂漿 (M10以上) 或增加鋼筋混凝土過梁的方法。
總之, 對建筑砌體裂縫, 應該做到防患于未然。一旦發生, 需認真分析原因, 根據各種加固方法, 對不同的建筑砌體裂縫進行科學的加固處理。
措施鋼筋范文第3篇
1 鋼筋工程常見的質量問題
在當前鋼筋工程施工中, 常見的質量問題主要可以分為以下幾個方面:
1.1 設計問題
在工程設計中, 由于設計人員對于鋼筋性能、工程結構特點、工程施工環境了解的不夠詳細, 使得設計方案達不到工程預計標準, 無法滿足工程的受力要求, 這就造成了設計圖紙中本身存在著一定的質量問題。如果這種問題在圖紙會審中沒有及時的提出和解決, 那么必然會造成工程施工中出現嚴重的質量隱患, 甚至是造成大量材料的耗費。
1.2 施工問題
在工程施工中, 因為施工人員本身技術水平的影響, 在施工中無法全面了解設計圖紙意圖, 對設計圖紙的理解上面存在著差異, 這就造成了工程施工技術選用中也出現一定的不科學, 進而造成工程施工質量欠缺問題。這種問題主要是由:鋼筋綁扎不科學、鋼筋數量不知不當、鋼筋節點處理不合理等方面造成的。
2 復雜異型構件中的鋼筋施工質量控制技術分析
某會議工程是該市最大的中心場館之一, 存在著共層體型巨大、設計復雜、施工所需要的鋼筋種類繁雜, 各種鋼筋相互交替、穿插, 這就給工程施工帶來了極大的影響。在工程施工中, 部分環節是由鋼筋與型鋼柱縱橫穿插組成的, 其頂板梁高度為1.5米, 是由多排鋼筋共同組成的, 整體鋼筋使用總量高達5萬噸, 對于工程施工質量高、施工難度大。為此, 在工程施工中做好鋼筋施工技術控制顯得格外重要。
2.1 鋼筋工程施工前的質量控制
2.1.1 制定鋼筋工程質量控制基本程序。
在工程施工之前必須要提前制定出鋼筋工程的施工設計方案和施工規劃方案, 以保證工程各道工序都能夠實現程序化、系統化、規?；氖┕ひ?。在工程施工中, 對于施工人員、監理人員、管理人員也需要提前進行專業知識培訓, 認真總結好工程的施工技術標準。
2.1.2 在工程施工方案和設計方案制定出之后, 需要報審有關
部門和施工人員進行審核, 對于鋼筋加工現場布置、鋼筋加工機械的選用都需要嚴格按照施工計劃來進行, 同時在審核鋼筋工程專項技術措施適應性的基礎上, 對焊工應當嚴格進行綜合分析, 針對不同的焊接鋼種進行有針對性的分析, 以保證鋼筋材料質量。
2.1.3 做好監理制度控制是保證工程施工質量的關鍵環節。
在鋼筋工程的施工之前提前對監理人員進行技術交底, 對鋼筋安裝過程中容易出現的各種質量缺陷和質量隱患都需要高度重視, 并且在工作完成之初高度重視其研究情況, 對于其中存在的露筋、箍筋等問題及時的進行管理, 做到防患于未然的工作要求。
2.2 鋼筋的下料
2.2.1 在鋼筋工程施工之初, 要按照本工程大多數同型號的選擇情況和施工技術標準選擇有關鋼筋尺寸, 以求下料的時候能夠發揮出鋼筋材料的最大使用率, 從而降低工程施工所造成的材料損耗現象。在翻樣工作中需要對施工隊伍、工作人員專業技術和素質進行嚴格比較, 防止工程中因為施工隊伍、鋼筋工程技術都需要進行嚴格的控制。
其次, 在下料的時候需要統一采用無齒鋸進行施工, 對于直螺紋連接的鋼筋需要對鋼筋接頭進行打磨, 剔除其中存在的毛刺情況。
2.2.2 下料時統一用無齒鋸, 當進行直螺紋連接及鋼筋頂棍下料后還要用砂輪將端頭飛邊毛刺磨掉。
2.3 施工分析
2.3.1 墻、柱鋼筋在綁扎前, 首先要按圖紙尺寸彈出雙線:內側線為剔鑿線, 外側線為結構邊線, 兩線間距10mm。沿內側線用無齒鋸切割完后, 將內側表面浮漿剔掉, 露出石子, 并將豎向主筋根部混凝土浮漿清理干凈。
2.3.2 設立紅白相間的標志桿 (水平、豎向位置) , 綁扎時, 一律按此桿標志布筋, 保證鋼筋間距的一致性, 并以此作為檢查驗收依據, 柱內鋼筋綁扣要采用八字扣, 綁絲尾部一律朝內, 如遇個別鋼筋出現移位現象, 均按1:6比例進行調整。
2.3.3 墻體鋼筋施工
2.3.3.1墻體鋼筋的施工工藝。放墻體位置線、控制線→放浮漿剔鑿線→無齒鋸切割→剔鑿浮漿→安裝墻體豎筋、梯格筋→安裝水平筋→拉筋→土建水電設備洞口套管預留預埋→墻體預留洞口補強鋼筋→綁扎墊塊→鋼筋隱蔽驗收→混凝土澆筑時鋼筋的復查維護。2.3.3.2施工時首先要采用樣板交底掛牌制, 并設立水。平, 豎向梯格筋的限制措施, 墻體定位用的梯格筋端頭要用無齒鋸下料, 用砂輪將端頭磨好后刷防銹漆既保護模板又保證了保護層厚度的一致性, 水平梯格筋設置在墻體上口300mm墻體處, 中間采用雙“F”卡配以梅花形拉鉤對雙向豎立鋼筋進行固定, 豎向梯格筋采用比設計規定的直徑大一規格的鋼筋代替, 長度小于3m R寸設置兩道, 大于3m時每隔2m設置一道。2.3.3.3豎向起步鋼筋距墻體暗柱邊緣50mm, 水平起步筋距結構頂板上皮50mm, 在搭接長度內采用三點綁扎, 不得省去。墻體鋼筋綁扎完后, 在該層墻體混凝土澆筑高度上300mm設一道水平梯格筋, 防止墻體鋼筋在澆筑混凝土時出現位移, 所用定型水泥墊塊第一排距地為300mm, 最上一塊距模板上口不大于300mm, 中間間距不大于600mm。
2.4 鋼筋工程的管理措施
要做好詳細的技術交底, 做到通俗易懂, 不同規格鋼筋絕不能混放, 加工好的鋼筋半成品運到在施面之前, 要有交接檢, 建立臺賬。做好班前講話, 將操作要點、注意事項、質量標準傳達到每一名操作人員。對于鋼筋分項的質量通病, 找出原因, 制定出相應的預防措施, 并跟蹤到位, 及時落實, 力求不再出現。鋼筋施工從加工到安裝, 每周都要進行一次有針對性的質量聯合檢查, 定期召開質量分析會。做好成品保護工作也是確保鋼筋安裝質量的重要保證, 設專人負責, 給權力、敢處罰, 同時, 還要對出現的問題及時修復, 不留遺憾。
結束語
鋼筋分項工程的質量是工程建設的重點, 是建筑物能夠良好運行的關健。在施工過程中認真按設計圖紙要求施工, 認真檢查, 嚴格管理, 層層把關, 把質量問題及早處理, 保證工程質量。
摘要：就現代工程施工而言, 任何一類工程在施工建設中離不開鋼筋。鋼筋混凝土作為目前工程建設的主要材料, 在工程施工中做好鋼筋施工質量尤為關鍵。本文結合工程實踐, 針對復雜異型構件的鋼筋施工質量控制技術措施進行研究, 提出有關的控制措施。
關鍵詞：鋼筋工程,施工,質量控制,技術
參考文獻
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措施鋼筋范文第4篇
1 結構方案的可行性
由于部分樓層層高的調整及荷載的增加, 經過內力分析計算, 從框架結構的構件正截面抗彎、斜截面抗剪和截面剛度內力圖看出, 并與原有結構內力圖進行比較, 特別是標高9.0m以下框架柱的彎距超過原有柱彎矩的1.3倍, 梁斜截面抗剪超過1.5倍, 其余各樓層梁板柱內力變化不大。由于原有基礎采用樁基礎有一定富余量, 經過復算對基礎的影響不大, 可不需加固就能夠滿足要求。通過方案的比較和論證, 只需對局部結構構件, 特別是施工中會出現的問題采取有效的結構措施, 此工程改造是可行的。
2 解決措施
2.1 長細比不滿足時的處理方案
為了解決在改造施工過程中框架柱失穩破壞的問題, 在標高14.8m、20.6m處加了2道臨時剛性連接的鋼梁 (待改造梁施工完成后拆除) , 將柱分成了3段, 根據規范要求其計算長度為L0=1.25×5800=7250mm, 有
式中:N為原有柱軸力, e1為原有柱偏心距。
在標高9.0m以上柱軸壓力N改造后未發生變化。因此, 在改造施工過程中框架柱將不會發生失穩破壞, 確保了施工中的安全。
2.2 軸壓比不滿足時的加固方法
此次加固工程中常采用的方法是加大截面外包柱加固法, 除滿足框架柱各項內力值計算外, 還必須滿足規范中軸壓比的限值。在此次技術改造中, 由于荷載增加的較大, 框架底層柱的軸力由原來的3500kN增加到6500kN。另外由于受到生產和各種條件的限制, 外包柱的截面也受到了限制原有柱的截面為400mm×600mm, 為了給施工創造條件, 柱截面最大極限僅可加大到700×900。在不能完全通過加大截面來滿足結構要求的同時, 通過一定構造措施來解決。原結構的混凝土標號C25, fc=11.9 N/mm2。
按《混凝土結構設計規范》, 軸壓比n=N/ (fcA) , 在增加荷載后原有柱截面時 (400×600) 的軸壓比n=6500×103/ (11.9×400×600) =2.27>0.8, 不滿足規范限制;在增加荷載后調整柱截面后 (700×900) 的軸壓比n=6500×103/ (11.9×700×900) =0.8 6>0.8, 同樣不滿足規范限制。
根據《混凝土結構設計規范》, 芯柱縱向鋼筋的總面積不少于柱截面面積0.8%且同時滿足肢距不大于200mm, 沿柱全高采用井字復合箍, 可將軸壓比提高0.15。
原有柱在這里可當芯柱, 其縱向鋼筋面積Ag=20893mm2, 改造后柱的面積A=6.3×1 0 5 m m2, 故Ag/A= (2 0 8 9 3/6.3×1 0 5) ×100%=3.3%>0.8%。同時設計中又滿足規范中的構造要求, 因此軸壓比n=0.86< (0.8+0.15) =0.95滿足要求。
2.3 施工要求
建筑物需要進行加固和維護是因為結構功能或使用條件的改變, 構件承載力不滿足使用要求, 結構損傷嚴重或需要提高耐久性等級。由于針對的是已建工程, 其施工環境特點與新建工程是不相同的。這種工程的結構或構件已經存在或正在使用施工時受周邊客觀條件約束的情況很嚴重, 這主要表現在:施工現場經常因生產設備、管道和原有結構、構件的限制, 空間狹窄、擁擠, 甚至無法施工作業;業主單位要求, 在施工時不影響被加固建筑物內的正常生產或生活, 這更增加了施工的難度;施工前結構或構件本身就存在隱患, 施工中對構件的修整更增大了破壞的風險。因此在加固和維護工程施工前, 施工單位應對現場進行細致的踏勘, 認真熟悉設計圖紙以及檢測鑒定報告;根據加固部位的環境情況, 結合自身的技術力量, 編制出切合實際情況的施工組織設計或施工技術方案;對不理解、無法實施的問題通過技術交底加以解決;對于危險部位的施工, 還應制定出現問題后的應急處理方案, 這些過程是保證施工得以順利進行和施工質量的前提條件。
3 結語
隨著社會的經濟的發展和國家對環保的嚴格要求在不斷的升級, 更多企業將會對本企業落后生產流程進行更新改造, 在不推到重來建設中。特別是在建筑行業工程領域中, 一個建筑物建成后往往存在使用過程中, 由于新工藝和社會需求變化。需要對原來建筑物進行改造, 由于經濟和現有場地限制原因不可能拆除重建, 這樣將會遇到很多有特殊要求的改造工程。通過本工程的實例, 我們除了考慮設計的最終使用安全, 還應考慮在施工過程中的安全采用了最簡單、最經濟、最有效的綜合方案。既滿足了結構構件在施工過程中有效的使用條件同時又不對所進行的施工造成障礙。鋼梁結構的臨時加固措施, 便于安裝和拆除, 工序比較簡單, 從而也減少造價, 所以對原有建筑物的加固在建筑領域得到了廣泛應用。
摘要：為了多快好省及搶占市場先機, 很多企業要求利用原有建筑物對本企業落后的生產技術和工藝流程進行技術改造。由于工藝流程和載荷的改變, 對原有建筑物結構的安全和使用功能都會產生較大的影響, 因此在改造過程中需要采取相對應的技術措施。以甘肅華鷺鋁業有限公司加固改造工程為例, 介紹混捏成型工段在加固過程中所采取的有效技術措施。
關鍵詞：高層建筑,鋼筋混凝土,加固處理,平面內穩定控制,整體強度
參考文獻
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[6] 騰智明.鋼筋混凝土基體構件[M].北京:清華大學出版社, 1987.
措施鋼筋范文第5篇
1 結構選型與布置
此處僅簡單介紹。詳請參考相關專業書籍。由于結構選型涉及廣泛, 做結構選型及布置應該在經驗豐富的工程師指導下進行。
在鋼結構設計的整個過程中都應該被強調的是“概念設計”, 它在結構選型與布置階段尤其重要。對一些難以作出精確理性分析或規范未規定的問題, 可依據從整體結構體系與分體系之間的力學關系、破壞機理、震害、試驗現象和工程經驗所獲得的設計思想, 從全局的角度來確定控制結構的布置及細部措施。運用概念設計可以在早期迅速、有效地進行構思、比較與選擇。所得結構方案往往易于手算、概念清晰、定性正確, 并可避免結構分析階段不必要的繁瑣運算。同時, 它也是判斷計算機內力分析輸出數據可靠與否的主要依據。
結構選型時, 應考慮它們不同的特點。在輕鋼工業廠房中, 當有較大懸掛荷載或移動荷載, 就可考慮放棄門式剛架而采用網架?；狙捍蟮牡貐^, 屋面曲線應有利于積雪滑落 (切線50度內需考慮雪載) , 如亞東水泥廠石灰石倉棚采用三心圓網殼?？傃┹d釋放近一半。降雨量大的地區相似考慮。建筑允許時, 在框架中布置支撐會比簡單的節點剛接的框架有更好的經濟性。而屋面覆蓋跨度較大的建筑中, 可選擇構件受拉為主的懸索或索膜結構體系。
結構的布置要根據體系特征, 荷載分布情況及性質等綜合考慮。一般的說要剛度均勻, 力學模型清晰。盡可能限制大荷載或移動荷載的影響范圍, 使其以最直接的線路傳遞到基礎。柱間抗側支撐的分布應均勻。其形心要盡量靠近側向力 (風震) 的作用線, 否則應考慮結構的扭轉。結構的抗側應有多道防線。比如有支撐框架結構, 柱子至少應能單獨承受1/4的總水平力。
端排剛架通常不單獨設計, 盡管端排剛架的剛度及荷載與中排架不同, 往往也不單獨設計, 施工圖與中排剛架一樣?？癸L柱對端排剛架也不起支撐作用, 只抗水平側力并承擔端墻自重。
實際抗風柱作為端排架剛架的支點, 可減小其鋼梁和鋼柱斷面, 也可減小H型鋼翼緣的尺寸或板厚?？癸L柱作為端排剛架的支點, 限制了剛架梁的垂直變形, 與中排剛架垂直變形不一致。實際即使抗風柱對端排剛架不起支撐作用, 端排剛架垂直變形與中排剛架垂直變形也不一樣, 因為端排剛架荷載與中排剛架荷載不同。另外檁條與剛架梁連接是鉸接, 邊跨檁條兩端沉降允許有差值, 屋面板也能適應邊跨檁條兩端沉降差值。
2 主要構件截面的確定
結構布置結束后, 需對構件截面作初步估算。主要是梁柱和支撐等的斷面形狀與尺寸的假定。
鋼梁可選擇槽鋼、軋制或焊接H型鋼截面等。根據荷載與支座情況, 其截面高度通常在跨度的1/20~1/50之間選擇。翼緣寬度根據梁間側向支撐的間距按l/b限值確定時, 可回避鋼梁的整體穩定的復雜計算, 這種方法很受歡迎。確定了截面高度和翼緣寬度后, 其板件厚度可按規范中局部穩定的構造規定預估。
柱截面按長細比預估。通常50<λ<150, 簡單選擇值在100附近。根據軸心受壓、雙向受彎或單向受彎的不同, 可選擇鋼管或H型鋼截面等。
初學者需注意, 對應不同的結構, 規范中對截面的構造要求有很大的不同。如鋼結構所特有的組成構件的板件的局部穩定問題。在普鋼規范和輕鋼規范中的限值有很大的區別。
除此之外, 構件截面形式的選擇沒有固定的要求, 結構工程師應該根據構件的受力情況, 合理的選擇安全經濟美觀的截面。
3 屋面活載的取值
門式剛架結構設計的主要依據為《鋼結構設計規范》 (GB17-88) , 《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》 (GB18-87) 和《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程》 (CECS102:98) 。對于屋面結構, 《鋼結構設計規范》規定活荷載為0.5KN/m2, 但構件的荷載面積大于60m2的可乘折減系數0.6, 門式剛架符合此條件, 活荷載取為0.3KN/m2, 國外這類房屋設計時, 要考慮0.15~0.5N/m2的附加荷載, 我國無此規定, 現在有的框架梁太細, 檁條太小, 明顯有克扣荷載現象, 遇到大風或其他原因造成超載, 很容易出安全問題, 因此屋面活荷載的取值決不能再小, 不能在有限的活荷載中挖潛。
4 屋面板及檁條設計
屋面檁條和墻梁的用鋼量一般占總量的20%~25%, 檁條一般采用冷彎薄壁型鋼, 冷彎型鋼實腹檁條受力性能好, 承載力高, 整體剛度大, 節鋼材, 且制造安裝方便, 可疊合堆放。
現工程中通常采用冷彎薄壁卷邊C型鋼, 當屋面坡度大于1/4時采用卷邊Z型檁條, 此時, 屋面荷載作用線與截面主軸方向相當接近, 弱軸方向的分量很小, 一般來說, 坡度平緩的屋面采用冷彎薄壁卷邊C型鋼。采用連續檁條或連續墻梁, 比簡支檁條節約10%左右。
實腹式檁條截面高度h, 取跨度1/35~1/50;桁架式檁條的截面高度h, 跨度1/12~1/20;實腹式檁條截面寬度b, 由h所選用的型鋼規格確定, 空間桁架式檁條上弦的總寬度b, 取截面總高度的1/1.5~1/2.0。
5 柱間支撐設計
柱間支撐的設置, 一些輕型鋼結構廠房中的柱間支撐多為角鋼剪刀撐, 每一職均同時滿足受壓和受拉的長細比要求, 因此設計的柱間支撐截面較大。輕型鋼結構廠房的墻體圍護結構多為壓型鋼板加保溫材料, 對廠房的柱頂位移限制放得很寬h/60, 并且吊車噸位不超過20噸, 縱向水平剎車力也較小, 盡管還有風載, 個別地方有地震作用, 設剪刀式圓鋼拉桿代替角鋼剪刀撐, 圓鋼只承受拉力不考慮受壓作用。圓鋼直徑由縱向水平力之和設計確定, 但要求必須張緊, 真正能夠傳遞縱向水平力。至于在一個結構單元設幾道剪刀式圓鋼拉桿, 由縱向水平力及圓鋼直徑確定, 這樣給制作和安裝帶來很大方便。
6 輕鋼楔形梁柱腹板高度變化超過60mm/m時
變截面門式剛架構件, 當截面高度變化率>60mm/m時, 根據規程CECS102:2002第6.1.1條第6項, 按不考慮截面抗剪屈曲后強度來控制截面的高厚比。當由于這個條件出現高厚比不滿足的情況, 可以通過以下任一種方式來進行調整: (1) 調整截面高度變化 (如調整梁構件節點位置, 增長變化區段) , 使截面高度變化率盡量滿足≤60mm/m的要求; (2) 加大腹板厚度, 滿足程序不考慮屈曲后強度對腹板高厚比限值的要求; (3) 設置橫向加勁肋, 用工具箱中的基本構件計算來確定滿足高厚比要求的情況下, 需要設置加勁肋的間距。
7 減少門式剛架用鋼量措施
7.1 不同柱距方案用鋼量差異:
柱距7~9m, 總用鋼量基本是穩定的, 小于7m, 總用鋼量隨柱距增大普遍呈降低趨勢, 大于9m, 總用鋼量上升。建議:無吊車或吊車噸位較小時采用8~9m柱距, 吊車噸位較大時, 采用7m左右 (以常規6m左右省鋼5%~15%)
7.2 門鋼的經濟跨度。
跨度在18~36m較為合理, 其中吊車噸位較大時, 取24~36m。影響經濟跨度的主要因素是屋面荷載的取值, 如果荷載越大總用鋼量對跨度越敏感。
7.3 結構形式對用鋼量的影響。
輕形門式剛架由于自重較輕, 且柱頂高度不高, 柱底彎矩相對不大, 采用鉸接柱腳, 只有在有吊車且噸位大于3噸時, 常采用剛接。多跨門式剛架中, 由于中柱兩端柱頂彎矩很小, 常做成搖擺柱, 也就是兩端鉸接柱, 當跨數較多時, 搖擺柱的數量不應多于3列。
7.4 平面布置對用鋼量的影響。
盡量使平面尺寸設在伸縮縫的范圍之內, 由于伸縮縫處需設雙榀鋼架, 相應提高了造價。
總結
以上僅為設計中的幾點體會, 供大家參考交流, 愿我們一起把輕鋼結構設計做的更合理, 能廣泛應用到以后的工程中。
責任編輯:胡明月
摘要：輕鋼結構在近幾年有廣泛應用, 設計中也有一些注意事項, 現提出一些設計想法和建議。
措施鋼筋范文第6篇
1 從材料方面考慮控制措施
(1)根據工程特點選用合適的、質量可靠的水泥品種?，F澆樓蓋往往厚度不太大,混凝土的收縮變形是其開裂的主控因素,故應選用收縮較小的粉煤灰水泥或普通硅酸鹽水泥。
(2)選擇適宜的外加劑,盡量避免采用早強型外加劑。除非有特別需要和專業人員指導,不應濫用膨脹劑來減少混凝土收縮。
(3)如果嚴格按照規范規定的混凝土養護制度進行施工,大多數樓板裂縫是可以得到控制的。許多施工單位對此不夠重視,往往不能嚴格執行規范規定,養護時間不足,養護措施不當,加上當前混凝土本身收縮量大,環境因素等原因,樓板過多地出現超出規定寬度的裂縫就不足為奇。
2 從施工方面考慮控制措施
2.1 重點加強樓面上層鋼筋網的有效保護措施
鋼筋在樓面砼板中的抗拉受力,起著抵坑外荷載所產生的彎矩和防止砼收縮和溫差裂縫發生的雙重作用,而這一雙重作用均需鋼筋處在上下合理的保護層前提下才能確保有效。在實際施工中,樓面下層的鋼筋網在受到砼墊塊及模板的依托下保護層比較容易正確控制。而樓面上層鋼筋網的有效保護,一直是施工中的一大較難問題。其原因為:板的上層鋼筋一般較細較軟,受到人員踩踏后就立即彎曲、變形、下墜;鋼筋離樓層模板的高度較大,無法受到模板的依托保護;各工種交叉作業,造成施工人員眾多、行走十分頻繁,難免被大量踩踏;上層鋼筋網的鋼筋小撐馬設置間距過大,甚至不設。
在上述四個原因中,前二條是客觀存在,不可能也難于提出措施。但后二個原因卻可在施工中加以改進,對于最后一個原因,根據大量的施工實踐,建議樓面雙層雙向鋼筋(包括分離式配置的負彎矩短筋)必須設置鋼筋小撐馬,才能取得較良好的效果。對于第3條原因,可采取下列綜合措施加以解決:(1)盡可能合理和科學地安排好各工種交叉作業時間,在板底鋼筋綁扎后,線管予埋和模板封鑲收頭應及時穿插并爭取全面完成,做到不留或少留尾巴,以有效減少板面鋼筋綁扎后的作業人員數量。(2)在樓梯、通道等頻繁和必須的通行處應搭設臨時的簡易通道,以供必要的施工人員通行。(3)加強教育和管理,使全體操作人員充分重視保護板面上層負筋的正確位置,必須行走時,應自覺沿小馬撐支撐點通行,不得隨意踩踏架空部位鋼筋。(4)安排足夠數量的鋼筋工在砼澆筑前及澆筑中及時進行整修,特別是支座端部受力最大處以及樓面裂縫最容易發生處應重點整修。(5)砼工在澆筑時對裂縫的易發生部位和負彎矩筋受力最大區域,應鋪設臨時性活動挑板,擴大接觸面,分散應力,避免上層鋼筋受到重新踩踏變形。
2.2 預埋線管處的裂縫防治
預埋線管,特別是多根線管的集散處是截面砼受到較多削弱,從而引起應力集中,容易導致裂縫發生的薄弱部位。當預埋線管的直徑較大,開間寬度也較大,并且線管的敷設走向又重合于(即垂直于)砼的收縮和受拉力向時,就很容易發生樓面裂縫。因此對于較粗的管線或多根線管的集散處,應按要求增設垂直于線管的短鋼筋網加強。線管在敷設時應盡量避免立體交叉穿越,交叉布線處可采用線盒,同時在多根線管的集散處宜采用放射形分布,盡量避免緊密平行排列,以確保線管底部的砼灌筑順利和振搗密實。并且當線管數量眾多,使集散口的砼截面大量削弱時,宜按予留孔洞構造要求在四周增設上下各2Φ12的井字形抗裂構造鋼筋。
2.3 材料吊卸區域的樓面裂縫防治
目前在主體結構的施工過程中,普遍存在著質量與工期之間的較大矛盾。一般主體結構的樓層施工速度平均為7天左右一層。因此當樓層砼澆筑完畢后不足24小時的養護時間,就忙著進行鋼筋綁扎、材料吊運等施工活動,這就給大開間部位的房間雪上加霜。容易在強度不足的情況下受材料吊卸沖擊振動荷載的作用而引起不規則的受力裂縫。并且這些裂縫一旦形成,就難于閉合,形成永久性裂縫,這種情況在高層住宅主體快速施工時較常見。對這類裂縫的綜合防治措施如下:(1)主體結構的施工速度不能強求過快,樓層砼澆筑完后的必要養護必須獲得保證。(2)科學安排樓層施工作業計劃,在樓層砼澆筑完畢的24小時內,可限于做測量、定位、彈線等準備工作,最多只允許暗柱鋼筋焊接工作,不允許吊卸大宗標材料,避免沖擊振動。(3)在模板安裝時,吊運上來的材料應做到盡量分散就位,不得過多地集中堆放,以減少樓面荷重和振動。
2.4 加強對樓面砼的養護
砼的保濕養護對其強度增長和各類性能的提高十分重要,特別是早期的妥善養護可以避免表面脫水并大量減少砼初期伸縮裂縫發生。但實際施工中,由于搶趕工期和澆水將影響彈線及施工人員作業,因此樓面砼往往缺乏較充分和較足夠的澆水養護延續時間。為此,施工中必須堅持覆蓋麻袋或草包進行一周左右的妥善保濕養護。
3 常見裂縫處理方法
在采取綜合措施后,由于其它各種原因,現澆混凝土樓面仍有可能出現一些裂縫一般混凝土板的溫度收縮應力裂縫或其它非荷載作用的裂縫不影響結構的承載力與安全,但影響美觀和某些使用功能,如裂縫處出現滲漏等,因而對板縫進行處理。裂縫處理應根據裂縫的大小、部位、原因等具體情況而定,對一般輕微可見裂縫,常涂刷有機硅封閉,寬度大于0.3mm裂縫應在保護層范圍內開鑿上口20mm寬v形槽,先用環氧樹脂膠或其它化學漿液封閉,以免鋼筋接觸空氣銹蝕,然后用1:2干硬砂漿填平,并加強養護,在做樓面找平層或細石混凝土樓面時再沿裂縫加鋪一道鋼絲網(25mm寬)起加固作用,板底裂縫通常用復合增強纖維布粘貼350mm~400mm寬為宜,既起到抗裂補強作用,又不影響裝飾效果。
4 結語