焊接工藝評定標準范文第1篇
1 承壓類設備焊接工藝評定適用范圍基礎
從焊接角度來看, 任何結構的壓力容器都是由各種不同的焊接接頭都是焊縫連接的, 焊縫是組成不同形式接頭的基礎。焊接接頭的使用性能由焊縫的焊接工藝來決定, 因此焊接工藝評定試件分類對象是焊縫而不是焊接接頭。施焊下列焊縫的焊接工藝應按NB/T47014評定合格: (1) 受壓元件焊縫 (2) 與受壓元件相焊的焊縫 (3) 上述焊縫的定位焊縫;注:不熔入和熔入永久焊縫的定位焊縫都應做焊接工藝評定 (4) 受壓元件母材表面堆焊、補焊。標準中規定的評定準則、參數劃分、鋼材分類分組、厚度替代等, 都是圍繞焊接接頭力學性能這個準則。焊縫形式分為對接焊縫、角焊縫、塞焊縫、槽焊縫和端接焊縫五種, 其中, 沒有對塞焊縫、槽焊縫和端接焊縫的焊接工藝評定作出規定。對接焊縫或角焊縫試件評定合格的焊接工藝不適用于塞焊縫、槽焊縫和端接焊縫。對接焊縫試件評定合格的焊接工藝亦適用于角焊縫, 這是從力學性能準則出發的。關于熱處理, 焊件在制造過程中, 經常受到不同程度地加熱, 如熱卷筒體、加熱校圓、消氫、中間熱處理、消除焊接應力熱處理等。究竟加熱到多少溫度才當作焊后熱處理, NB/T47015-2011標準4.6.1條規定, 對于碳鋼、低合金鋼的焊件低于490℃熱過程, 高合金鋼低于315℃的熱過程, 均不作為焊后熱處理對待。
2 NB/T 47014-2011附錄D的理解
關于換熱器換熱管與管板連接焊縫的焊接工藝評定一直是行業內關注的重點。換熱管與管板連接焊縫的受力情況存在兩種情況: (1) 壓力; (2) 溫度熱膨脹引起的剪切力。換熱管與管板連接角焊縫或組合焊縫在經過脹接后 (不管是強度脹接還是貼脹) , 焊縫不受壓力, 只受剪切力。[注1]NB/T 47014-2011中6.3.1.2規定:“評定非受壓角焊縫預焊接工藝規程時, 可僅采用角焊縫試件。”換熱管與管板焊縫中的對接焊縫的焊腳長度, 是根據設計要求, 經機加工實現的, 不要經過焊接工藝評定, 所以, 換熱管與管板焊接接頭的焊縫可當作角焊縫對待。GB151-1999中附錄B的B3.2 b) 規定H值不得小于管壁厚的1.4倍是換熱器換熱管與管板接頭結構設計的依據, 不是焊接工藝評定的判據 (ASMEⅧ-1卷非強制性附錄A中有H≥1.4δ[注2]的規定) 。在焊接工藝附加評定中, 比如, 焊條直徑的因素, 與換熱管與管板接頭角焊縫的厚度是有關系的。ASME規范中換熱管與管板焊接接頭角焊縫厚度的焊接工藝評定只在應力分析設計篇 (現在的ASMEⅧ-2卷) 中有明確的規定, 把應力分析篇中的要求拿到常規篇里來, 就必然產生過高的要求。換熱管與管板連接時, 管板與換熱管材料有可能不一樣, 厚度也相差很大, 所以用一個對接焊縫焊接工藝評定項目是很難支撐這類接頭的焊縫的;GB 151-1999已實施多年, 換熱管與管板既脹又焊常用于重要場合, 由于歷史情況, 在編制新標準時, 傳承GB 151-1999附錄B, 參照2007版ASMEⅨ卷中QW-193、QW-288等條款制定NB/T 47014-2011附錄D。根據NB/T 47014-2011中6.3.1.2的“評定非受壓角焊縫預焊接工藝規程時, 可僅采用角焊縫試件”以及6.1.5.5中“角焊縫試件評定合格的焊接工藝用于非受壓件角焊縫時, 焊件厚度的有效范圍不限”的原則, 按附錄D的D5條規定, 進行焊接工藝評定和焊接工藝附加評定。只焊不脹時, 按標準正文規定進行焊接工藝評定, 材料類別和厚度范圍等均需覆蓋。
注1:強度焊縫的管子與管板連接處的拉伸或壓縮的軸向載荷, 主要由于壓力和溫差引起, 分別由管子軸向強度、對接焊縫和角焊縫強度承擔, 但對于經過脹接的管子與管板, 焊縫則不承受壓力了, 基本承受溫差應力, 在管子與管板之間的焊縫承受著管子與管板之間的剪切力。
注2:關于H≥1.4δ的相關問題, 筆者查閱了相關參考資料, 找到以下內容, 供參考:
(1) 日本規定:對于碳素鋼, 采用Φ3.2或Φ4.0mm以下的焊條, 只焊一道的焊縫作為密封焊。美國凱洛格公司規定:凡焊縫抗剪面長度小于1.4倍管子實際壁厚時的焊縫作為密封焊。
(2) ASME規范Interpretation的相關內容:
翻譯:
問題 (1) :如圖A-2所示管子-管板焊縫, 當所示尺寸a≥1.4t時, 圖中 (5) 、 (6) 、 (7) 、 (8) 和 (9) 型式焊縫能否歸類為表A-2中的a或e呢?
答 (1) :是的。圖A-2的意圖是給出一些a≥1.4t或a<1.4t管子-管板接頭的典型示例。a≥1.4t標準的定義是:此時管子-管板連接焊縫強度與管子軸向拉伸強度相等。
3 典型焊接形式的評定方法
圖b) 屬于對接焊縫加角焊縫的組合焊縫, 管頭未被完全熔掉, 當脹焊并用時應采用NB/T 47014的附錄D評定。圖c) 為平頭焊縫, 屬于對接焊縫。若經脹焊并用, 可按附錄D進行評定。根據NB/T 47014評定合格的角焊縫的焊接工藝, 施焊c) 中的對接焊縫;若為強度焊, 不脹, 則按照NB/T 47014正文規定進行評定。
在ASME標準中類似GB/T151-2014附錄H均為l<1.4δ時的焊縫型式。其中a) 、b) 、c) 類焊接接頭的焊縫形式為端接焊縫, 不能按照NB/T 47014-2011進行焊接工藝評定, 應做拉脫試驗, 可參照ASME標準;d) 、e) 類焊接接頭的焊縫為角焊縫 (且l<1.4δ) , 應做拉脫試驗, 國內無標準, 可參照ASME規范進行。
摘要：本文針對新版換熱器的管板連接接頭形式, 依據NB/T47014和參考相關ASME標準, 淺談其焊接工藝評定。
關鍵詞：換熱器,管板連接接頭,焊接工藝評定
參考文獻
[1] <<承壓設備焊接工藝評定>> (NB/T 47014-2011) .
[2] <<壓力容器焊接規程>> (NB/T 47015-2011) .
[3] <<熱交換器>> (NB/T 151-2014) .
[4] <<鋼制壓力容器焊接工藝評定>> (JB470-2000) .
焊接工藝評定標準范文第2篇
1.
Q345化學成分如下表(%)：
元素
C≤
Mn
Si≤
P≤
S≤
Al≥
V
Nb
Ti
含量
0.2
1.0-1.6
0.55
0.035
0.035
0.015
0.02-0.15
0.015-0.06
0.02-0.2
Q345C力學性能如下表(%)：
機械性能指標
伸長率(%)
試驗溫度0℃
抗拉強度MPa
屈服點MPa≥
數值
δ5≥22
J≥34
σb(470-650)
σs(324-259)
其中壁厚介于16-35mm時，σs≥325Mpa;壁厚介于
35-50mm時，σs≥295Mpa
2.
Q345鋼的焊接特點
2.1
碳當量(Ceq)的計算
Ceq=C+Mn/6+Ni/15+Cu/15+Cr/5+Mo/5+V/5
計算Ceq=0.49%，大于0.45%，可見Q345鋼焊接性能不是很好，需要在焊接時制定嚴格的工藝措施。
2.2
Q345鋼在焊接時易出現的問題
2.2.1
熱影響區的淬硬傾向
Q345鋼在焊接冷卻過程中，熱影響區容易形成淬火組織-馬氏體，使近縫區的硬度提高，塑性下降。結果導致焊后發生裂紋。
2.2.2
冷裂紋敏感性
Q345鋼的焊接裂紋主要是冷裂紋。
二、焊接施工流程
坡口準備→點固焊→預熱→里口施焊→背部清根(碳弧氣刨)→外口施焊
→里口施焊→自檢/專檢→焊后熱處理→無損檢驗(焊縫質量一級合格)
三、焊接工藝參數的選擇
通過對Q345鋼的焊接性分析，制定措施如下：
1.
焊接材料的選用
由于Q345鋼的冷裂紋傾向較大，應選用低氫型的焊接材料，同時考慮到焊接接頭應與母材等強的原則，選用E5015
(J507)型電焊條。
化學成分見下表(%)：
元素
C
Mn
Si
S
P
Cr
Mo
V
Ti
含量
0.071
1.11
0.53
0.009
0.016
0.02
0.01
0.01
0.01
力學性能見下表：
機械性能指標
σb(Mpa)
σs(Mpa)
δ5(%)
Ψ(%)
AkvJ-30℃
數值
440
540
31
79
164
114
76
2.
坡口形式：(根據圖紙和設備供貨)
3.
焊接方法：采用手工電弧焊(D)。
4.
焊接電流：為了避免焊縫組織粗大，造成沖擊韌性下降，必須采用小規范焊接。具體措施為：選用小直徑焊條、窄焊道、薄焊層、多層多道的焊接工藝(焊接順序如圖一所示)。焊道的寬度不大于焊條
的3倍，焊層厚度不大于5mm。第一層至第三層采用Ф3.2電焊條，焊接電流100-130A;第四層至第六層采用Ф4.0的電焊條，焊接電流120-180A。
5.
預熱溫度：由于Q345鋼的Ceq>0.45%，在焊接前應進行預熱，預熱溫度T0=100-150℃，層間溫度Ti≤400℃。
6.
焊后熱處理參數：為了降低焊接殘余應力，減小焊縫中的氫含量，改善焊縫的金屬組織和性能，在焊后應對焊縫進行熱處理。熱處理溫度為：600-640℃，恒溫時間為2小時(板厚40mm時)，升降溫速度為125℃/h。
四、現場焊接順序：
1.
焊前預熱
在翼緣板焊接前，首先對翼緣板進行預熱，恒溫30分鐘后開始焊接。
焊接的預熱、層間溫度、熱處理由熱處理控溫柜自動控制，采用遠紅外履帶式加熱爐片，微電腦自動設定曲線和記錄曲線，熱電偶測量溫度。預熱時熱電偶的測點距離坡口邊緣15mm-20mm。
2.
焊接
2.1
為了防止焊接變形，每個柱接頭采用二人對稱施焊，焊接方向由中間向兩邊施焊。在焊接里口時(里口為靠近腹板的坡口)，第一層至第三層必須使用小規范操作，因為它的焊接是影響焊接變形的主要原因。在焊接一至三層結束后，背面進行清根。在使用碳弧氣刨清根結束后，必須對焊縫進行機械打磨，清理焊縫表面滲碳，露出金屬光澤，防止表層碳化嚴重造成裂紋。外口焊接應一次焊完，最后再焊接
里口的剩余部分。
2.2
當焊接第二層時，焊接方向應與第一層方向相反，以此類推。每層焊接接頭應錯開15-20mm。
2.3
兩名焊工在焊接時的焊接電流、焊接速度和焊接層數應保持一致。
2.4
在焊接中應從引弧板開始施焊，收弧板上結束。焊接完成后割掉并打磨干凈。
3.
焊后熱處理：焊口焊接完成后應在12小時內進行熱處理。如不能及時進行熱處理應采取保溫、緩冷措施。在進行熱處理時，應采用兩根熱電偶測溫，熱電偶點焊在焊口的里外側。
Q345鋼的焊接溫度曲線如下圖
4.
焊接檢驗
根據《鋼結構工程施工及驗收規范》的要求，焊口采用超聲波探傷法進行檢驗，檢驗比例為100%。
五、現場技術管理
1.
編制詳細的焊接施工作業指導書。
2.
全過程控制焊接工藝是確保質量的核心。
每個柱接頭的焊接時，應有專人監控焊接工藝，如焊工不按作業指導書施工應立即終止焊接。在焊接過程中，熱處理人員應全程監控層間溫度，如超標應立即通知焊工暫停。
3.
提高施工人員質量意識是貫徹焊接工藝的關鍵
在施工前，進行全員交底，并且開取施工工藝卡。交底中詳細講解焊接工藝特點及嚴格控制現場焊接工藝的必要性和控制要點。
六、結論
按此焊接工藝措施施工，經過實際施工的驗證，此焊接工藝措施不僅能在現場指導對Q345鋼的焊接，而且能夠保證焊接質量。
對Q345鋼，是一種可焊性很好的鋼材，采用埋弧焊絲H08MnA沒有問題。只是焊劑，所用的SJ301屬燒結焊劑，建議用熔煉焊劑HJ431完全滿足質量要求，并且對焊劑的烘干要求也不是太高。q345鋼板也就是熱軋鋼16Mn，這種鋼的焊接性比較好，對焊接線能量的敏感性比正火鋼以及調質鋼等小，在選擇焊接材料的時候除了要考慮強度匹配的問題，還要考慮熔合比和冷卻速度以及熱處理等方面因素。
q345鋼板埋弧焊是采用H08MNA和H08A，要具體情況而定。當不開坡口對接焊時，由于母材溶入量較多，用普通的低碳鋼焊絲H08A配合高硅高錳焊劑即能達到要求。如是大坡口對接焊時，由于母材熔入量減少，如再用H08A就使焊縫的強度偏低，因此要采用含Mn高的焊絲H08MNA或H10Mn2來補充焊縫中的含Mn量。另外不開坡口的角焊縫時，雖然母材的溶入量也不多，但是由于冷卻速度比對接焊接時大，因此在焊接的時候還是采用低碳鋼焊絲效果好些，如采用H08MNA或H10Mn2可能會引起焊縫強度偏高、塑性偏低的后果
焊接Q345R對應的焊絲為H10Mn2
+SJ101或者H10MnSi+HJ431
表7
低合金高強鋼焊接材料的選用
鋼號
強度級別
(MPa)
手弧焊
埋弧焊
電渣焊
CO2焊焊絲
焊條
焊劑
焊絲
焊劑
焊絲
09Mn2
09Mn2Si
09MnV
294
E43
HJ430
HJ431
SJ301
H08A
H08MnA
H10MnSi
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
16Mn
16MnCu
14MnNb
343
E50
SJ501
薄板：H08A
H08MnA
HJ431
HJ360
H08MnMoA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
YJ502-1
YJ502-3
YJ506-4
HJ431
HJ430
中板開坡口對接
開I形坡口對接
SJ301
H08MnA
H10Mn2
HJ350
厚板深坡口
H10Mn2
H08MnMoA
15MnV
15MnVCu
16MnNb
392
E50
E55
HJ430
HJ431
開I形坡口對接
H08MnA
中板開坡口對接
H10Mn2
H10MnSi
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ250
厚板深坡口
HJ350
SJ101
H08MnMoA
15MnVN
15MnVNCu
15MnVTiRe
441
E55
E60
SJ431
H10Mn2
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ350
HJ250
SJ101
H08MnMoA
H08Mn2MoA
18MnMoNb
14MnMoV
14MnMoVCu
490
E60
E70
HJ250
HJ350
SJ101
H08Mn2MoA
H08Mn2MoVA
H08Mn2NiMo
HJ431
HJ360
H10Mn2MoA
H10Mn2MoVA
H10Mn2NiMoA
H08Mn2SiMoA
16Mn鋼的焊接工藝。
16Mn鋼屬于碳錳鋼，碳當量為0.345%～0.491%，屈服點等于343MPa(強度級別屬于343MPa級)。16Mn鋼的合金含量較少，焊接性良好，焊前一般不必預熱。但由于16Mn鋼的淬硬傾向比低碳鋼稍大，所以在低溫下(如冬季露天作業)或在大剛性、大厚度結構上焊接時，為防止出現冷裂紋，需采取預熱措施。不同板厚及不同環境溫度下16Mn鋼的預熱溫度，見表8。
16Mn鋼手弧焊時應選用
E50型焊條，如堿性焊條E5015、E5016，對于不重要的結構，也可選用酸性焊條E5003、E5001。對厚度小、坡口窄的焊件，可選用E4315、E4316焊條。
表8
焊接16Mn鋼的預熱溫度
焊件厚度(mm)
不同氣溫下的預熱溫度計(℃)
16以上
16～24
25～40
40以上
不低于-10℃不預熱，-10℃以下預熱100～150℃
不低于-5℃不預熱，-5℃以下預熱100～150℃
不低于0℃不預熱，0℃以下預熱100～150℃
均預熱100～150℃
16Mn鋼埋弧焊時H08MnA焊絲配合焊劑HJ431(開I形坡口對接)或H10Mn2焊絲配合焊劑HJ431(中板開坡口對接)，當需焊接厚板深坡口焊縫時，應選用H08MnMoA焊絲配合焊劑HJ431。
16Mn鋼是目前我國應用最廣的低合金鋼，用于制造焊接結構的16Mn鋼均為16MnR和16Mng鋼。
低溫用鋼的焊接工藝。
工作溫度等于或低于-20℃的低碳素結構鋼和低合金鋼稱為低溫用鋼，其牌號及成分，見表9。對低溫用鋼的主要要求是應保證在使用溫度下具有足夠的塑性及抵抗脆性破壞的能力。
表9
低溫容器用鋼的牌號及成分
鋼
號
化學成分(質量分數)(%)
C
Mn
Si
V
Ti
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
≤0.20
≤0.12
≤0.12
1.20～1.60
1.40～1.70
1.40～
0.20～0.60
≤0.40
0.20～0.05
0.04～0.10
0.03～0.08
≤0.07
1.70
1.20～1.60
0.17～0.37
鋼
號
化學成分(質量分數)(%)
Cu
Nb
RE
S
P
≤
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
0.20～0.40
0.02～0.05
0.15(加入量)
0.035
0.035
0.035
0.030
0.035
0.035
0.035
0.030
低溫用鋼由于含碳量低,淬硬傾向和冷裂傾向小，所以焊接性良好。焊接時，為避免焊縫金屬及熱影響區形成粗晶組織而降低低溫韌性，要求采用小的焊接線能量，焊接電流不宜過大，宜用快速多道焊以減輕焊道過熱，并通過多層焊的重熱作用細化晶粒，多道焊時要控制層間溫度不得過高，如焊接06MnNbDR低溫用鋼時，層間溫度不得大于300℃。
焊接低溫用鋼的焊條，見表10。
表10
焊接低溫用鋼焊條
焊
條
牌
號
焊條型號
主
要
用
途
J506G
J507GR
W707
W707Ni
W907Ni
W107Ni
E5016G
E5015G
TW70-7Cu
E5515C1
E5515C2
TW10-7Cu
焊接-40℃工作的16MnDR
鋼
焊接-70℃工作的09Mn2V及09MnTiCuRe鋼
焊接-70℃工作的低溫鋼及2.5%Ni鋼
焊接-90℃工作的3.5%Ni鋼
焊接-100℃工作的06MnNb、06AINbCuN及3.5%Ni鋼
低溫用鋼焊后可進行消除應力熱處理，以降低焊接結構的脆斷傾向。
3)埋弧焊焊接材料的選配：
鋼材
焊劑型號，焊絲牌號
牌號
等級
Q235
A、B、C
F4A0——H08A
D
F4A2——H08A
Q345
A
F5004——H08A,F5004——H08MnA,F5004——H10Mn2
B
F5014——H08A,F5014——H08MnA,F5014——H10Mn2
F5011——H08A,F5011——H08MnA,F5011——H10Mn2
C
F5024——H08A,F5024——H08MnA,F5024——H10MnA
F5021——H08A,F5021——H08MnA,F5021——H10MnA
D
F5034——H08A,F5034——H08MnA,F5034——H10MnA
F5031——H08A,F5031——H08MnA,
F5031——H10MnA
E
焊接工藝評定標準范文第3篇
關鍵詞：長輸管道，焊接，施工工藝，焊接施工
引言：
長輸管道的焊接在現階段的社會工程的運行中占有重要地位，為了更好的落實能源的自然供給，國家相關部門要根據實際情況開展分析，落實施工技術的處理，減少問題出現與發生的可能性。落實長輸管道的焊接需要綜合考慮地理環境與氣候田間的影響，一切因素都是影響施工建設的重要環節。焊接實施自身具備流動性大的特點，落實焊接工程管理是重點，監督管理人員實施工程建設的管理時候需要將工程實施的實際情況與施工技術相結合，實施全方位的監督管理，還要明確焊接工藝的內容，保證焊接的質量能夠達到國家相關的標準?，F階段焊接企業存在著一系列問題，導致工程建設的安全無法得到保證，所以分析焊接工程的施工影響因素是重點，合理選擇施工技術，促進工程運行。
一、長焊接管道的影響因素分析
1.施工的流動性
管道焊接是一項具備流動性的焊接工程，實施管道的焊接進度與施工建設存在不同，施工建設僅僅是在一塊場地開展修建，雖然環境因素也會直接影響施工建設的質量但是相對于長焊接管道來說，影響還是小的。長焊接管道的實施需要不斷進行管道周圍質量的勘測，認知落實實際情況，還要不僅進行更換施工技術，保證質量，所以，長焊接管道的質量會受到流動性的影響。
2.地形地質環境的影響
長焊接管道實施的時間較長，開展長焊接管道的實施需要在建設的過程中根究地質環境開展分析，落實技術的分析與處理。所以施工建設中的地質與地形情況也是直接影響建筑工程施工建設的關鍵，在山區區域焊接就不能完全應用全自動技術開展連接，施工建設人員要結合施工建設的焊接技術開展分析，落實整理，實現焊接效率的提升，保證焊接的質量，但是在平坦區域開展焊接的時候就可以使用全自動焊接技術開展，減輕施工人員的施工壓力，保證工程效率的有效增長。
3.環境
焊接工程的施工都是落實在室外開展的，焊接的過程中會受到自然環境的影響，落實焊接技術的分析需要將施工建設的實際情況記入施工技術的選擇中，結合施工區域的地理環境，人文環境和社會環境綜合開展分析建設。
二、長輸管道的焊接技術
1.自動焊接技術
隨著社會的快速發展，自動化水平的不斷推進，焊接技術的應用中也加入了自動化控制，這種自動的焊接技術更加適合應用在大壁厚管道，大直徑的管道以及大機組的焊接過程中，自動焊接技術的質量需要滿足施工建設的實際需求，落實處理，保證焊接技術實施的穩定性。這種自動化技術的使用能夠更好的保證施工建設的質量，落實焊接外形的處理，提升施工建設的速度，但是在使用這項技術的時候應該注意，落實跟焊問題的處理。
2.手工下向焊接技術
這項焊接技術與其他的技術相比焊接的質量要更好，這項技術具備較強的電弧吹力的處理能力，具備較大的挺度，落實打底焊的時候可以更好的形成單面焊接雙面成型的可能，并且焊條的融化速度較快，所以，這項技術在場輸焊接管道中應用較多。
3.雙聯焊接技術
雙聯焊接技術主要是使用在焊接場所與施工建設的焊接作業帶附近的區域開展，應用氣體能夠更好的實現焊接區域與埋弧方式的焊接，保證鋼管的穩定。這種技術的施工質量較高，施工周期相對較短，資金的投入少，能夠更好的實現焊接效益的提升。
三、控制長輸管道的焊接質量分析
1.合理控制焊接的質量
為了更好的落實建筑工程的施工質量監管，提升施工建設的質量，開展長輸管道的焊接時候需要深入施工現場開展管理，仔細掌控施工建設的氣候條件，根據地質的情況與環境因素落實施工技術。風力較大的環境不適合開展焊接工程，落實焊接工程的處理需要一定的氣體環境開展保護。所以如果施工建設中風速超過5m/s就可以使用低氫型的焊條落實焊接，當風速到達8m/s的時候就要更改焊條，盡量使用酸性的焊條電弧焊的方式落實處理。環境的整體溫度過低的時候就不適合進行焊接。開展焊接質量的控制一定要立足于環境的基礎上實施。
2.控制焊接的材料
焊接的材料質量也是直接影響焊接工程質量的關鍵，長輸管道的焊接過程中需要根據實際情況使用較多的焊接材料，首先鋼材以及焊條等材料是工程實施必備材料，相關人員落實焊接材料的選擇時候要嚴格按照國家建設的標準開展，防止出現材料質量影響工程實施的整體質量的情況，材料的生產廠家需要具備一定的生產許可證書，做好各個材料的標注，實現焊接工程材料的保證，提升工程質量。
3.優化焊接技術
施工建設人員的技術是工程實施的重點，所以落實施工建設人員的施工技術也是管理中的重要事情，管理人員需要定期向建設人員提供培訓，不斷優化建設人員的思想與技術，保證焊接的過程中技術的良好實施。提升工程質量還要重視焊接管道的檢測，做好管口以及坡口的重視，采用相關措施落實處理，數據控制在合理的范圍中。
總結語：
石油天然氣等能源在現階段的社會發展中占有重要地位，落實長輸管道的焊接與修建是重點，為了更好的提升長輸焊接管道的質量，管理人員需要不斷進行技術優化，改變傳統施工建設中存在的問題，落實問題處理。管理人員落實監管的時候需要進入施工建設的環境中，結合環境等因素綜合提出指導，提升施工建設的水平，滿足國家建設標準。
參考文獻
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焊接工藝評定標準范文第4篇
1 焊接工藝對不銹鋼焊接變形的影響因素
1.1 焊接方法因素
目前對不銹鋼焊接加工的工藝很多, 例如氬弧焊、電弧焊等焊接方法, 但由于焊接方法不同, 對不銹鋼焊接變形造成的影響也就不同。焊接方法不同, 焊接過程中產生的熱量也就不同, 這些熱量將會導致不銹鋼形態改變, 從而影響到不銹鋼的使用性能[1]。因此, 在進行不銹鋼焊接過程中, 要根據不銹鋼構件的實際情況選擇焊接方法, 避免受到熱量影響過大, 造成不銹鋼構件失效, 從而造成資源的浪費。
1.2 焊接順序因素
焊接順序對于不銹鋼焊接變形的影響較大, 由于焊接順序不同, 對不銹鋼的構件造成的應力不同, 這樣一來, 就在很大程度上影響了不銹鋼構件的穩定性, 從而導致焊接過程中構件變形, 甚至讓不銹鋼構件損壞, 無法繼續使用。在進行不銹鋼焊接過程中, 要注意焊接順序, 將不銹鋼焊接變形問題充分考慮進來, 確保焊接工作順利進行。
1.3 焊接參數因素
焊接參數主要是焊接過程中, 電壓、電流等方面的具體數值對不銹鋼焊接變形的影響因素。一般來說, 在進行不銹鋼焊接過程中, 電壓、電流以及電弧等方面的數值都是有著標準化要求的, 這一要求主要是針對于焊接過程中避免造成不銹鋼出現太大變化, 進行的一個參數規定。在進行焊接過程中, 對各個數值的明確規定, 有利于保證焊接工藝的順利進行, 對于實現焊接結果來說, 具有一定的保證。但在實際工作當中, 對于焊接參數把握的不準確, 反而成了影響不銹鋼焊接變形的影響因素之一。
2 焊接工藝對不銹鋼焊接變形影響的預防措施
針對于焊接工藝對不銹鋼焊接變形的影響, 為了確保焊接工藝能夠更好地服務于不銹鋼焊接工作當中, 必須要對焊接工藝在進行不銹鋼焊接工作時的技術要求提出明確規劃, 采取有效措施解決焊接工藝存在的問題, 使之更好地應用于不銹鋼焊接工作當中。
2.1 焊前設計
在進行不銹鋼焊接工作時, 要根據不銹鋼構件的實際情況進行具體分析, 采取行之有效的焊接方法, 這就要求我們在實際焊接工作之前, 做好焊前的設計準備工作。焊前設計主要是針對于不銹鋼焊接過程中可能存在的問題以及可能出現的情況進行提前預估, 找出一種行之有效的焊接方式, 進行不銹鋼的焊接工作。焊前設計時, 要注意到焊接方法、焊接順序以及焊接參數等影響不銹鋼焊接變形等因素, 確保焊接方法以及焊接順序的正確性, 并且就相應的焊接設備進行焊前檢測, 確保各項參數數值的準確無誤。
2.2 焊接過程控制
焊接過程是造成不銹鋼變形的根本原因, 在焊接過程中采取強有力的措施控制, 對于保證不銹鋼的使用性來說, 具有重要意義[2]。雖然在焊前進行了比較詳細的設計, 就焊接方法以及焊接順序、焊接參數都進行了考量, 但在實際操作過程中, 這些數據對于不銹鋼焊接的影響, 是否如理論數值一樣, 就需要在焊接過程中進行密切監控。若是發現不符合實際焊接情況的因素, 要進行及時補救措施, 確保焊接過程順利進行。在進行焊接過程控制時, 還應該注意到工作人員的專業化技能水平, 查看工作人員是否按照程序辦事, 在實際操作過程中可否存在安全隱患, 這些方面因素, 都應該進行有效監控, 以此來促進焊接過程的順利進行。同時, 在進行焊接過程控制時, 要密切關注有關焊接規章制度的落實情況, 對焊接人員的工作進行有效檢查, 查處違規操作行為, 這對于促進不銹鋼焊接工藝發展來說, 具有重要的積極意義。
2.3 注重焊后的矯正工作
不銹鋼進行焊接處理過程中, 其本身會受到焊接時的熱量影響, 發生變形情況, 這對于不銹鋼的使用性來說, 具有十分不利的影響。因此, 在進行焊接工藝加工時, 不銹鋼焊接工藝各個環節, 都要注意到焊接工作的合理有效進行, 在焊后更要注意到矯正工作的實行。焊后的矯正, 在很大程度上能夠矯正不銹鋼構件的形狀, 讓不銹鋼構件符合使用要求。注重焊后的矯正工作, 提高了不銹鋼構件的資源利用效率, 降低了焊接工藝對不銹鋼構件的損毀程度, 對于不銹鋼焊接工作發展來說, 具有重要意義。
3 結語
綜上所述, 我們不難看出焊接工藝對不銹鋼焊接變形的重要影響, 如何解決焊接變形問題, 是焊接工藝面臨的一個嚴峻議題。焊接變形影響到了使用性能和審美觀, 解決這一問題對于促進焊接工藝發展來說, 意義重大。因此, 在接下來的焊接工藝施工過程當中, 要注意焊接方法、焊接順序、焊接參數等影響焊接變形的因素, 采取有效措施解決焊接變形問題。
摘要：本文就焊接工藝對不銹鋼焊接變形的影響進行研究和分析, 通過采取一定措施和手段, 將這種焊接變形控制在一定范圍內, 完成對不銹鋼的焊接工作。就當下焊接工藝發展來看, 其對不銹鋼進行焊接加工時, 不可避免地引起不銹鋼變形, 這對于不銹鋼的應用來說具有重要影響。如何將這個變形影響控制一定范圍內, 確保不銹鋼的使用性, 是當下焊接工藝需要注意的問題之一。本文分析了不銹鋼焊接變形的影響因素, 并就其影響因素提出了一些可行性解決措施, 旨在為不銹鋼焊接變形的工藝問題提出一些參考和建議。
關鍵詞：焊接工藝,不銹鋼,影響分析
參考文獻
[1] 王飛翔.焊接工藝對SUS444鐵素質不銹鋼焊接接頭組織和力學性能的影響[J].熱加工工藝, 2013, 10 (3) :193-195.
焊接工藝評定標準范文第5篇
【摘 要】“華龍一號”作為我國第三代核電技術，在技術準備，特別是焊接工藝評定規劃可借鑒的經驗較少，不時會出現工藝無法滿足、影響施工進度，為了減少此類情況的發生，優化焊接工藝評定規劃，保障安裝工程的有序開展，對工藝評定制作過程中發現的問題和經驗進行總結，為今后同類堆型的焊接工藝評定準備提供參考。
【關鍵詞】華龍一號;焊接工藝評定;規劃優化
引言
“華龍一號”作為我國自主知識產權的三代壓水堆核電技術，在環境污染問題的解決方面起著不可或缺的作用，采用能動加非能動的安全措施，以及大自由容積雙層安全殼（抗大型商用飛機撞擊）。其技術的先進性以及運行的安全性得到國際認可，但其可靠的結構設計、安全的材料選擇及焊接工藝評定依據我國能源系列標準為焊接施工提出了嚴峻挑戰。
一、“華龍一號”焊接工藝評定概述
1.1焊接工藝評定定義
所謂焊接工藝評定，是針對特定的鋼材、結構，選用的焊接材料、焊接工藝方法、焊后熱處理等措施;在與實際工程焊接施工一致的條件下，按照規定的步驟，進行試驗性的焊接。焊接后按照規定的程序，檢驗檢測手段進行檢測試驗驗證，根據規定的標準進行評判;試驗測試結束后，編制完整的焊接試驗報告，對整套焊接工藝方案作出最終的評定、認可，進而根據焊接工藝評定試驗的結果，編制焊接工藝規程，指導焊接生產。
1.2焊接工藝評定目的
1.2.1驗證所擬定的焊接工藝正確性
通過焊接工藝評定試驗的焊接工藝，在生產中能夠保證焊接接頭具有所要求的使用性能，而不會產生質量問題。
1.2.2評價施工單位焊接施工能力
焊接工藝評定是要由本單位技能熟練的焊接人員在本單位實施;焊接工藝評定的試驗條件與產品的實際生產條件相對應，或者符合替代規則;且所使用的焊接設備、儀器處于正常的工作狀態。因此，焊接工藝評定在很大程度上能反映出施工單位所具有的施工條件和施工能力。
1.3“華龍一號”焊接工藝評定標準簡要介紹
“華龍一號”核電技術作為我國自主知識產權的第三代核電技術，焊接工藝評定以NB/T20002《壓水堆核電廠機械設備焊接規范》系列標準為主，NB/T20002是對EJ/T1027-1996的修訂，其編制主要是參考發過EPR系列壓水堆核電站建造標準RCCM-2007，是結合我國實際情況和國外的先進標準發展而來。較ASME標準而言，NB/T20002.3的焊接工藝評定中需要控制的重要素較多，換而言之，按照NB/T20002.3實施焊接工藝評定對于工藝控制更為嚴格，且NB/T20002.3沒法像ASME 標準對焊接工藝評定進行靈活的組合。
二、“華龍一號”焊接工藝評定規劃優化因素
“華龍一號”因其名義電功率較大且基于能動加非能動的安全設計，致使“華龍一號”核島安裝工程量也相對較大，因此在工藝評定規劃時應盡可能對其進行優化，盡可能的擴大工藝評定的適用范圍，在工藝評定規劃時應從以下幾個方面優化。
2.1焊接工藝評定標準
“華龍一號”管道等焊接工藝評定引用NB/T標準，支吊架、小型設備、低壓儲罐焊接引用GB/T 19869.1，供熱、通風、空調和制冷系統安裝及預制依據設計文件，其余個別部件工藝評定標準要求采用RCC-M或ASME標準，即“華龍一號”核島安裝工程焊接工藝評定主要依據NB/T20002.3-2013《壓水堆核電廠機械設備焊接規范第三部分：焊接工藝評定》，通過對“華龍一號”核島安裝工程引用的幾種焊接工藝評定標準對比分析，發現NB/T20002.3-2013對焊縫熔敷金屬及熱影響區所要求的試驗項目基本一致或多于其他標準，對于試驗結果的評定要求也基本一致或高于其他標準，工藝評定對于母材的覆蓋范圍也較其他標準較為嚴苛，因此在工藝評定規劃時可統一按照NB/T20002.3-2013進行考慮，在現場實際施工前發CR或FCR對涉及的其他工藝評定標準進行澄清或變更，從而能減少工藝評定的規劃重復，有條不紊的開展工藝評定。
2.2焊接工藝評定材料材質
根據NB/T20002.3-2013對于母材材質有效覆蓋范圍規定，即對于第一類鋼，焊接工藝評定用母材對規定的最小抗拉強度或等于其規定的最小抗拉強度的所有剛是有效的。因此在進行工藝評定規劃時，應選擇最小抗拉強度較高的母材作為評定用材料，以保證其具有足夠大的覆蓋范圍，從而減少焊接工藝評定的的數量 并對現場的焊接施工提供更加有力的支持。
對于“華龍一號”核島安裝過程中常見的奧氏體不銹鋼（022Cr19Ni10、022Cr17Ni12Mo2、026Cr18Ni12Mo2N），按照NB/T20002.3-2013有效覆蓋范圍規定，母材材質均可相互覆蓋，因此可根據項目實際情況規劃不銹鋼工藝評定用材質。
NB/T20002.3-2013規定，焊接工藝評定只適用于與評定試件所采用的同一商標牌號的焊條、焊劑或藥芯焊絲以及統一標準名稱的填充材料（焊絲、直條焊絲等），因此項目可自行根據強度匹配原則選擇合適的商標牌號或標準名稱的焊接材料即可。
2.3焊接工藝評定材料規格
根據NB/T20002.3-2013，管的工藝評定可適用于板的工藝評定;對接焊縫適用于全焊透及部分焊透角焊縫且管對接適用于角度大于或者等于60°的支管接頭。因此選擇管對接接頭型式作為工藝評定用接頭型式，覆蓋范圍最為可觀實用。
根據管狀試件的外徑、壁厚覆蓋范圍，結合“華龍一號”核島安裝工程實際情況，現場常見的無縫鋼管的壁厚均在3～24mm范圍內，可選擇外徑大于25小于50mm的管狀試件作為工藝評定用試件，可滿足“華龍一號”核島安裝工程常見管道的焊接施工。根據供貨技術條件，推薦采用1 1/2″SCH160（φ48.3×7.14mm）和6″SCH160（φ168.3×18.26mm）的管狀試件實施對接工藝評定。
2.4焊接工藝評定規劃基礎信息獲取
焊接工藝評定的規劃是以現場實際需求作為依據的，即需要焊接的材料數據，多摘自于管道專業的基礎數據和其他專業的圖紙信息，但各個專業圖紙信息龐大，在圖紙信息讀取時，難免會有疏漏，而影響工藝評定規劃，也有些特殊部件無法提前得知信息，只有當時材料到現場后才能確定材料信息，針對第一種情況，在進行圖紙信息讀取時應加強與各個專業的溝通和配合，讓各個專業在進行圖紙信息篩查時，樹立一種對焊接的敬畏的意識，凡是遇到焊接信息或異常焊接信息及時與焊接專業進行落實，以至于焊接專業核實信息、提早準備。針對第二種情況，應與材料供應單位、上游單位保持緊密聯系，實現信息共享，從上到下，致力于解決材料到場及材料信息問題，為工藝評定的規劃及有序開展提供保障。
總結
工藝評定是指導現場焊接施工的依據，是保證焊接質量的關鍵。只有合理的規劃、有序的開展工藝評定，才能保證安裝焊接施工有條不紊的推進，才能為項目節約時間成本，因此在規劃工藝評定的時候應充分考慮基礎焊接數據和考慮工藝評定變素的覆蓋范圍，按照可靠的焊接數據，從標準著手，選用合適的材料及規格，以達到工藝評定的充分覆蓋，從而使工藝評定得到優化，減少不必要的重復勞動，節省工程建造成本，提高核電站焊接管理水平。
參考文獻：
[1] NB/T20002.3-2013《壓水堆核電廠機械設備焊接規范第三部分：焊接工藝評定》;
[2] RCC-M 2007《壓水堆核島機械設備設計與建造規則》第Ⅳ卷 焊接;
（作者單位：中國核工業第五建設有限公司）