成都風機廠范文第1篇
水電學院 專業：
熱能與動力工程 班級：
06級03班 姓名：
林清锜 學號：
060280328
泵與風機的選擇與運行
摘要：由于泵與風機裝置的用途和使用條件千變萬化，而泵與風機的種類也十分繁多，正確選擇泵和風機的類型和大小來滿足各種不同的工程使用要求是非常必要的。而泵和風機的運行狀況對工程的安全和經濟問題十分重要，要盡量降低運行中主要問題產生的傷害和損失。
關鍵字：選擇
運行
主要問題
引文：泵與風機室將原動機的機械能轉換成流體的壓力能和動能從而實現流體定向輸運的動力設備。泵與風機廣泛地應用在國民經濟的各個方面，如農田的灌溉和排澇，采礦工業中井下通風和坑道排水，水力采煤中的液體輸送，冶金工業中冶煉爐的鼓風及流體的輸送等。泵疏松的介質除水外，還可輸送油、酸液、堿液及液固混合物,以及高溫下的液態金屬和超低溫下的液態氣體。由此看出，凡需使流體流動的地方，都離不開泵與風機的工作。
正文：
泵與風機的選擇
泵與風機的選用工作主要包括選定泵與風機的種類或形式以及決定它們的大小。選用的程序和方法概括如下。
(1) 充分了解泵或風機整個裝置的用途、管路布置、地形條件、被輸送流體狀況、水位以及運輸條件等原始資料。
(2) 根據工程要求，合理確定最大流量與最高揚程或風機的最高風壓。然后分別加10%~20%不可預計(如計算誤差、漏耗等)的安全量作為選用泵或風機的依據，即
Q=1.1Qmax
H=(1.1~1.2)Hmax (3) 根據已知條件選用適當的設備類型。制造廠給出的產品樣本中通常都列有該類型泵或風機的適用范圍。例如輸送有爆炸危險氣體時應選用防爆型風機;空氣中含有木屑、纖維或塵土時就應當采用排塵風機;鍋爐給水、輸送蒸汽凝結水和輸送氨水等都有專用泵等。 (4) 泵或風機類型確定以后，要根據已知的流量、揚程或壓頭選定具體設備型號。應使工作點處在高效率區域。還要注意泵和風機的工作穩定性，也就是應使工作點位于H-Q曲線最高點的右側下降段。產品樣本中提供的泵或風機性能參數表以及泵或風機綜合選擇性能曲線圖上的數據點，都是處在上述高效率區域而又穩定工作的工況點，可以直接選用。
(5) (6) 應當結合具體情況，考慮是否采用并聯或串聯工作方式，是否應有備用設備。 確定泵或風機型號時，同時還要確定其轉速、原動機型號和功率、傳動方式、皮帶輪大小等。性能參數表上若附有所配用的電機型號和配用件型號可以直接套用，若使用綜合選擇性能曲線圖則需另選。泵或風機進出口方向應注意與管路系統相配合。對于泵，還應查明允許吸入口真空高度或允許汽蝕余量，并核算其安裝高度是否滿足要求。
(7) 應當指出，產品樣本提供的數據是在規定條件下得出的。例如，對于風機來說，一般是按空氣溫度為20℃、大氣壓為101325Pa下進行實驗得出的資料，而鍋爐引風機的樣本數據是按氣體溫度為200℃、大氣壓為101325Pa得出的。當實際使用條件
與樣本規定條件不同時，應按下式對性能參數加以修正。
式中，下標m代表樣本條件。
(8) 必要時還要進行初投資、運行管理費用的綜合技術經濟比較。
泵與風機的啟動和運行
泵啟動前應首先檢查相關配電設備接線是否正確、螺絲是否擰緊、軸承潤滑是否充分、泵進口真空表和出口壓力表及電機電流表是否指在零位。注意離心泵閉閥啟動(關閉泵壓出管路上的閥門)，軸流泵則要開閥啟動(打開泵壓出管路上的閥門)。然后開啟泵上的放氣閥，向泵內灌水或用真空泵抽出泵內空氣，當放氣閥冒水或確知泵及吸水管內的空氣抽盡后，關閉放氣閥和抽氣閥。合上電源開關，各儀表指示正常后，慢慢打開離心泵壓出管路上的閥門(離心泵的空轉時間以不超過2~4min為宜，防止泵內水溫升高太多甚至汽化)，泵投入正常運行。泵運行過程中，還要經常檢查各儀表顯示數字和泵工作是否正常。離心泵停車前，應先關閉出水閥門，然后停車，以減少振動。冬季較長時間不用水泵時，應將泵內存水放凈，以免凍壞水泵。
風機啟動前的檢查與泵類似，但較泵簡單，無需放氣。運行過程中，要經常檢查風機軸承潤滑油、冷卻水是否通暢，軸瓦溫度、軸承振動是否正常，有無異常聲音等。
泵與風機運行中的主要問題
目前泵和風機在運行中尚存在如效率不太高，以及汽蝕、振動、噪聲、磨損等問題。近年來，對低效產品已逐步淘汰，以較高效率的新產品代替，并取得了較大成績?，F就汽蝕、振動、噪聲、磨損等方面的問題討論如下。
一. 給水泵的汽蝕
隨著汽輪機組容量的增大，發電廠輔機運行的經濟性也愈加受到重視，國外大機組已普遍采用除氧器滑壓運行，成為提高大機組熱經濟性的重要措施之一。
變工況滑壓運行時，除氧器內的壓力、水溫以及給水泵入口水溫的變化是不一致的，從而引起除氧器除氧效果變壞和給水泵汽蝕問題，在機組負荷變化緩慢時產生的影響并不大;但當機組負荷劇烈變化時問題就變得極為嚴重。除氧器滑壓運行后出現的問題是除氧器內壓力和溫度的動態響應不一樣，壓力變化極快，水溫變化則較慢。當機組負荷突然升高時，除氧器內水溫的升高遠遠落后于進汽壓力的升高，這將使給水泵的運行更安全;但當機組負荷突然下降時，除氧器內水溫的降低又滯后于壓力的降低，就將致使泵入口水發生汽化。在降壓條件下，雖因水箱中出現自沸騰，有助于除氧效果的提高，而由于泵的入口水溫不能及時降低，同時泵入口壓力又由于除氧器壓力降低而下降，于是就出現了泵入口的壓力低于其水溫所對應的氣化壓力的情況，導致水泵發生汽蝕;尤其是在滿負荷下甩全負荷時，此問題更為嚴重。防止給水泵汽蝕是熱力系統運行中必須要解決的重要問題。
二. 泵與風機的振動
泵與風機運行過程中，常常由于各種原因引起振動，嚴重時甚至威脅到泵與風機的安全運轉。其振動原因是很復雜的，特別是當前機組容量日趨大型化時，泵與風機的振動問題尤為突出和重要。
泵與風機振動的原因大致有以下幾種。
(一) 流體流動引起的振動
由于泵與風機內或管路系統中的流體流動不正常而引起的振動，這和泵與風機以及管路
系統的設計好壞有關，運行工況也有關。因流體流動異常而引起的振動，有汽蝕、旋轉失速和沖擊等方面的原因。
(二) 機械引起的振動
1. 轉子質量不平衡引起振動 2. 轉子中心不正引起振動 3. 轉子的臨界轉速引起振動
4. 動靜部件之間的摩擦引起振動 5. 平衡盤設計不良引起振動 6. 原動機引起振動
三. 噪聲
隨著工業的高速發展，以及人們環保意識的提高，噪聲問題也顯得越來越重要，也是近代工業的一大公害。泵與風機是熱力發電廠的一個主要的噪聲源，如300MW機組的送風機附近的噪聲曾高達124dB，如果人們長期在這樣的環境中工作，對健康是十分有害的。所以，噪聲問題作為改善勞動條件和保護環境的重要內容之一，已日益受到重視，另外，國家針對噪聲的相關環保法規也愈來愈嚴格，要求泵與風機的噪聲控制在一定的范圍內。
從保護環境和改善勞動條件出發，對泵與風機的槳葉及葉輪等部件設計及加工提出了更高的要求。對于不能通過設計及加工技術提高達到要求的情況下，應采用消聲措施。泵與風機在一定工況下運轉時，產生強烈噪聲，主要包括空氣動力性噪聲和機械噪聲兩部分。使用消聲器能有效控制其噪聲;在具體的噪聲控制技術上，可采用吸聲、隔聲和消聲三種措施。
四. 磨損
(一) 引風機葉輪及外殼的磨損
引風機雖設置在除塵器后，由于除塵器并不能把煙氣中全部固體微粒除盡，剩余的固體微粒隨煙氣一起進入引風機，引起引風機磨損。葉輪的磨損常發生在輪盤的中間附近，嚴重磨損部位為靠近后盤一側出口及葉片頭部。防止或減少引風機磨損的方法有：首先是改進除塵器，提高除塵效率;其次是適當增加葉片厚度，在葉片表面易磨損的部位堆焊硬質合金，把葉片根部加厚加寬;還可用離子噴焊鐵鉻硼硅等耐磨材料，刷耐磨涂料;選擇合適的葉型，以減少積灰、振動。
(二) 灰漿泵和排粉風機的磨損
灰漿泵是用來把灰渣池中的灰漿排到距電廠很遠的儲灰場去的設備，和排粉風機一樣，磨損也極為嚴重，因此要定期更換葉輪或葉片。
目前解決灰漿泵和排粉風機的磨損的方法主要是采用耐磨的金屬材料，另外在葉片表面上堆焊耐磨合金也可延長壽命。
結論：由于泵與風機的用途廣泛，許多泵與風機各自擔負的任務和作用不同，對其性能和結構的要求也各不相同。所以泵與風機的選擇尤為重要。而對于泵與風機運行過程中出現的主要問題要受到重視，盡力降低或消除其損害。
參考文獻：《泵與風機》(第四版)
何川
郭立君
主編
中國電力出版社出版
《工程流體力學泵與風機》
伍悅濱
朱蒙生
主編
成都風機廠范文第2篇
2、3.6、
4、4.5、
5、6號的玻璃鋼離心葉輪，1450轉時為全玻璃鋼材質。2.8、3.
2、3.6號2900轉時有些地區為全玻璃鋼材質，有些地方為鋼襯玻璃鋼材質。
4、4.5、5號的2900轉葉輪為鋼襯玻璃鋼材質。6號高轉數、8號、10號、12號葉輪一般都是鋼襯玻璃鋼材質。
全玻璃鋼離心風機葉輪的樹脂材質由好到差一般又分為乙烯基、雙酚A型、鄰間苯樹脂。用較好樹脂做的玻璃鋼離心風機葉輪不僅耐酸堿性好，耐溫、強度、動態載荷性能、耐疲勞性能、玻纖浸潤性能都比較優越。
為什么有些葉輪要用鋼襯玻璃鋼材質呢?這是因為比較大的葉輪，尤其是高轉數葉輪要求的強度與剛度較大，全玻璃鋼離心風機葉輪不能滿足，容易散掉，容易壞。
鋼襯玻璃鋼離心風機葉輪強度高，但是有一個缺憾，就是使用壽命短，一般在3-6個月(腐蝕性小的地方要長一些)。這是因為玻璃鋼容易脫落、分層。
河北曼吉科工藝玻璃鋼有限公司正在研發的模壓玻璃鋼離心風機葉輪，是用液壓機壓制而成，密度更大，強度更高。2.8、3.
2、3.6、
4、4.5、
5、
6、
8、
成都風機廠范文第3篇
能源問題已是當今世界的重大問題之一。風機是輸送氣體的流體機械,是許多部門必不可少的機械設備,每年僅風機的耗電量占全國發電量的10%。在熱力發電廠,風機耗電量占廠用電量的30%左右[1]。早在1998年10月,風機就被國家認證中心列為首批節能產品的認證對象?？梢?風機節能在國民經濟部門中具有舉足輕重的地位和作用。
風機的類型很多,且各自具有不同的結構和性能特點。實際應用時,由于管網阻力大或其他原因,常常要求風機串聯使用[1]。為了提高串聯效率,迫切要求弄清風機串聯后總功耗與單機功耗的關系。但從現有的資料看,對風機串聯方面的研究很少,且都是同類風機串聯,往往只研究串聯的全壓關系[2,3]。本研究以橫流和離心風機為試驗風機,進行了異類風機串聯排氣性能試驗,研究了串聯總功耗與單機功耗的關系,比較了串聯時風機的不同轉速及異類風機串聯時串聯位置不同對串聯總功耗的影響,這對于降低風機串聯總功耗、提高風機的串聯效率具有重要的指導意義。
1 試驗臺及試驗方法
1.1 試驗臺簡介
風機性能試驗臺參照GB/T1236-2000《工業通風機用標準化風道進行性能試驗》[4]設計,主要由型號為4-72 No4.0的離心風機[5]1臺、橫流風機1臺(自制)[6,7]、氣流管道若干、支架若干和動力小車2輛等組成。動力小車集轉速轉矩傳感器、調速電機及傳動系統于一體,調節使用方便可靠,為各風機提供動力。風機排氣主管道截面均為正方形,測試氣流壓力處的管道截面面積均為0.09m2;氣流管道的阻力大小是通過調節節流裝置的位置來實現的;指示板的功能是用來指示測試截面上各個測點的位置[8]。異類風機試驗臺如圖1所示。
1.動力小車 2.前級風機 3.支架 4.后級風機5.氣流管道 6.指示板 7.節流裝置
1.2 試驗方法
為了弄清楚異類風機串聯總功耗與各單機功耗之間的關系,需了解各單機在不同轉速下的性能參數。首先對橫流和離心風機分別進行了6種轉速下的單機特性試驗,并繪制了各自單機性能曲線。根據單機性能試驗結果,后級風機的轉速選3種,前級風機的轉速選4種,其最大流量與后級風機的最大流量有大于、相等和小于3種情況(兩風機在不同轉速下的最大流量見表1所示),旨在找出不同流量匹配對風機的串聯功耗的影響。
本研究采用傳統的畢托管與傾斜式微壓計測量全壓及動壓,風機的轉速通過變頻器實現無級變速,風機消耗的功率由轉速轉矩測量儀測量。處理試驗數據所用的公式為
動壓undefined
靜壓undefined
全壓 p=pd+pst
風速V=4.04undefined
流量Q=A×V×3600
效率 η=undefined100%
式中 A—風管截面面積,A=0.09m2;
pd—風機的動壓(Pa);
pst—風機的靜壓(Pa);
p—風機的全壓(Pa);
pd1,pd2......pdn—風管同一截面上不同測點位置的動壓(mmH2O),本試驗中n=9,即測壓截面上均布9個測點位置;
pst1,pst2......pstn—風管同一截面上不同測點位置的靜壓(mmH2O),取n=9;
η—風機的效率(%);
N—風機的功率(kW);
Q—風機的流量(m3/h)。
2 結果與分析
2.1 橫流-離心
“橫流-離心”即橫流風機為串聯前級風機,離心風機為后級風機。將離心風機的轉速n2(r/min)定為633,715,823,橫流風機的轉速n1定為733,827,960,1 195共12種組合。在每一種組合的流量-功率圖中,分別繪制了串聯功耗與流量的關系曲線、兩風機單獨工作時的功率與流量的關系曲線以及兩單機的流量-功率曲線的理論疊加。為了便于比較和分析,把4種曲線繪制在同一坐標系中。
12種組合中,串聯功耗與兩單機的理論疊加功耗的關系為串聯功率大于或近似于兩單機的理論疊加功率。其中,離心風機的轉速為823r/min的4組曲線及橫流733-離心715(表示橫流風機的轉速為733r/min,離心風機的轉速為715r/min,以下的表示相同)、橫流827-離心715共6組曲線串聯功率曲線與兩單機功率和的曲線基本重合。圖2(a)為其中的一種組合橫流733-離心823;其他6組曲線—離心風機的轉速為633r/min的4組曲線及橫流1 195-離心715、橫流960-離心715的串聯功率曲線,則高于兩單機功率和曲線(如圖2(b)所示)。通過分析和比較可以看出:當橫流風機與離心風機串聯時,離心風機的轉速較高,串聯功率曲線與兩單機功率和曲線均相近;而離心風機的轉速較低時,串聯功率均高于兩單機功率和;當固定其中一個風機的轉速、提高另一風機的轉速時,串聯功率相對于兩單機功率和呈下降趨勢,隨著離心風機轉速的提高,串聯總功耗下降更明顯。
因此,橫流與離心風機串聯使用時,提高離心風機的轉速能夠降低串聯總功率消耗,有利于提高串聯效率,節約能源。串聯流量-效率曲線如圖3所示。在相同的工況下,橫流風機的轉速固定為733r/min,當離心風機轉速為633r/min、流量為1 500m3/h時,串聯效率僅18.5%左右;離心風機的轉速提高到823r/min時,最高效率為29.5%左右,效率提高顯著。
2.2 離心-橫流
為了弄清楚串聯位置對串聯總功耗的影響,筆者改變了兩風機的串聯前后位置,做了 “離心-橫流”串聯試驗。選取離心風機的轉速n2為593,633,715,823r/min,橫流風機的轉速n1為733,827,960r/min,共有12種組合,采用與橫流-離心串聯試驗相同的方法,繪制出流量-功率與流量-效率各12組曲線。
在12種組合中,串聯功耗與兩單機的理論疊加功耗的關系為:串聯功率小于或近似于兩單機的理論疊加功率,其中串聯功率與兩單機的理論疊加功率相近的有4種組合,圖4(a)為其中的一種組合,即離心633-橫流733;其他8種組合串聯功率均小于兩單機的理論疊加功率。圖4(b)為離心823-橫流723的串聯流量-功率曲線圖。當保持離心風機轉速不變時,提高橫流風機的轉速,串聯總功率相對于兩單機功率之和變化不顯著;而當橫流風機轉速不變時,提高離心風機的轉速,串聯總功率相對于兩單機理論疊加功率有減小趨勢。
因此,離心與橫流風機串聯使用時,提高離心風機的轉速能夠降低功率消耗,有利于提高串聯效率,節約能源,流量-效率如圖5所示。
在相同的工況下,橫流風機的轉速固定為733r/min,當離心風機轉速為633r/min時,其串聯最高效率僅24%左右;離心風機的轉速提高為823r/min時,最高效率為31%左右,效率提高顯著。
2.3 兩風機串聯前后位置不同的比較
從“橫流-離心”、“離心-橫流”的流量-功率曲線的比較可以看出:離心風機與橫流風機在串聯的前后位置不同,串聯消耗的總功率也不相同,“橫流-離心”串聯功率大于“離心-橫流”串聯功率。
以轉速匹配相同、前后位置不同的兩風機串聯功耗進行比較(如圖2(a)橫流733-離心823與圖4(b)離心823-橫流733相比較):當流量為1 000m3/h時,“橫流733-離心823”串聯功率N1=0.205kW,“離心823-橫流733”串聯功率N2=0.18kW,相對于兩單機理論疊加功率0.18kW, “橫流733-離心823”多消耗12.2%功率;當流量為1500 m3/h時,N1=0.25kW, N2=0.225kW,多消耗11.1%功率。
“離心-橫流”的串聯功率低于“橫流-離心”是因為橫流風機是一種工作原理比較獨特的風機,它靠偏離葉輪中心的低壓渦旋來實現吸氣和排氣[14],氣體質點在經過風機的過程中兩次穿過葉柵而獲得能量,橫流風機獲得能量的多少與進入橫流風機葉柵的氣體質點的速度有關,與離心風機串聯后更有利于橫流風機獲得能量。
3 結論
1)當橫流風機與離心風機串聯使用時,兩風機在串聯前后位置的不同,串聯消耗的總功率不同,離心-橫流串聯功率低與兩單機的理論疊加功率,而橫流-離心串聯功率高于兩單機的理論疊加功率,因此當橫流風機與離心風機串聯使用時,應該采用離心-橫流串聯。
成都風機廠范文第4篇
脫硫反應速度快，脫硫率高，脫硫劑利用率高等優點使得石灰石—石膏濕法系統廣泛應用于火電廠脫硫。但系統又有較高的運行費用，占廠用電耗的比例較大等缺點。其中增壓風機耗電又占了很大一部分比例。為了提高經濟效益，通過參數對比，在保證機組正常運行和保證脫硫效率的的情況下，研究增壓風機與引風機串聯運行的合理工況，對降低脫硫耗電率具有重大意義。
2 脫硫煙氣系統運行概況
由引風機來的全部煙氣在兩臺軸流式增壓風機的作用下分別進入吸收塔，煙氣自下向上流動，在吸收塔吸收區內，煙氣中的SO2、SO3被由上而下噴出的吸收劑吸收生成CaSO3，并在吸收塔反應池中被鼓入的空氣氧化生成石膏。脫硫后的煙氣在除霧器內除去煙氣中攜帶的漿霧后，進入凈煙氣側，然后送入煙囪排入大氣。FGD煙氣入口與煙囪之間設置有旁路煙道，正常運行時煙氣通過FGD裝置，事故情況或FGD停機檢修時煙氣由旁路煙道進入煙囪，以保證脫硫裝置不影響發電機組的安全運行。
3 送風機、引風機、增壓風機串聯運行研究
脫硫系統的送風機、引風機與增壓風機為串聯運行，控制方式獨立。送風機根據負荷手動調節，引風機根據爐膛負壓變化自動調節，增壓風機則根據該風機的入口壓力手動或自動調節。這種運行方式有利于各個風機運行的穩定性，但沒有考慮到風機出力的分配問題，運行經濟性較差。正常運行時，維持脫硫增壓風機入口壓力在-100～0Pa，但在增壓風機改變頻后，增壓風機已由靜葉調節出力變為頻率調節出力。同時由于增壓風機靜葉全開，系統阻力減小，工況發生變化，繼續維持脫硫增壓風機入口壓力在-100～0Pa已不能很好地體現經濟性，另外原有的工況參數調節范圍偏大。為了提高經濟性，減少電耗，我們在不同機組負荷下，調節增壓風機的入口壓力(從-300～300Pa)，記錄送風機、引風機、增壓風機的電流和鍋爐總風量、脫硫效率，確定單位電耗最低時的增壓風機入口壓力。
4 結論
(1)在試驗的增壓風機入口壓力范圍下(-300～300Pa)，改變增壓風機入口壓力對增壓風機的電功率影響較大，對送風機、引風機的影響很小。
(2)增壓風機入口壓力設定在0Pa以上時，串聯風機有節能效益。且隨著入口壓力上升總電耗下降，出于安全考慮設定在100～150Pa，比設定值在-200Pa時的總功率低40%，具有顯著的節能效益。
(3)#2機增壓風機整體電耗大于#1機的原因為#2機漿液循環泵出力大，造成系統阻力大引起。降低系統阻力可以有效降低增壓風機電耗。運行中應采取降低吸收塔密度、更換循環泵運行組與運行方式等一系列方法來降低漿液循環泵電流，同時保證除霧器的沖洗水正常運行，防止除霧器堵塞造成系統阻力上升。
5 結語