焊接熱處理范文第1篇
1.
Q345化學成分如下表(%)：
元素
C≤
Mn
Si≤
P≤
S≤
Al≥
V
Nb
Ti
含量
0.2
1.0-1.6
0.55
0.035
0.035
0.015
0.02-0.15
0.015-0.06
0.02-0.2
Q345C力學性能如下表(%)：
機械性能指標
伸長率(%)
試驗溫度0℃
抗拉強度MPa
屈服點MPa≥
數值
δ5≥22
J≥34
σb(470-650)
σs(324-259)
其中壁厚介于16-35mm時，σs≥325Mpa;壁厚介于
35-50mm時，σs≥295Mpa
2.
Q345鋼的焊接特點
2.1
碳當量(Ceq)的計算
Ceq=C+Mn/6+Ni/15+Cu/15+Cr/5+Mo/5+V/5
計算Ceq=0.49%，大于0.45%，可見Q345鋼焊接性能不是很好，需要在焊接時制定嚴格的工藝措施。
2.2
Q345鋼在焊接時易出現的問題
2.2.1
熱影響區的淬硬傾向
Q345鋼在焊接冷卻過程中，熱影響區容易形成淬火組織-馬氏體，使近縫區的硬度提高，塑性下降。結果導致焊后發生裂紋。
2.2.2
冷裂紋敏感性
Q345鋼的焊接裂紋主要是冷裂紋。
二、焊接施工流程
坡口準備→點固焊→預熱→里口施焊→背部清根(碳弧氣刨)→外口施焊
→里口施焊→自檢/專檢→焊后熱處理→無損檢驗(焊縫質量一級合格)
三、焊接工藝參數的選擇
通過對Q345鋼的焊接性分析，制定措施如下：
1.
焊接材料的選用
由于Q345鋼的冷裂紋傾向較大，應選用低氫型的焊接材料，同時考慮到焊接接頭應與母材等強的原則，選用E5015
(J507)型電焊條。
化學成分見下表(%)：
元素
C
Mn
Si
S
P
Cr
Mo
V
Ti
含量
0.071
1.11
0.53
0.009
0.016
0.02
0.01
0.01
0.01
力學性能見下表：
機械性能指標
σb(Mpa)
σs(Mpa)
δ5(%)
Ψ(%)
AkvJ-30℃
數值
440
540
31
79
164
114
76
2.
坡口形式：(根據圖紙和設備供貨)
3.
焊接方法：采用手工電弧焊(D)。
4.
焊接電流：為了避免焊縫組織粗大，造成沖擊韌性下降，必須采用小規范焊接。具體措施為：選用小直徑焊條、窄焊道、薄焊層、多層多道的焊接工藝(焊接順序如圖一所示)。焊道的寬度不大于焊條
的3倍，焊層厚度不大于5mm。第一層至第三層采用Ф3.2電焊條，焊接電流100-130A;第四層至第六層采用Ф4.0的電焊條，焊接電流120-180A。
5.
預熱溫度：由于Q345鋼的Ceq>0.45%，在焊接前應進行預熱，預熱溫度T0=100-150℃，層間溫度Ti≤400℃。
6.
焊后熱處理參數：為了降低焊接殘余應力，減小焊縫中的氫含量，改善焊縫的金屬組織和性能，在焊后應對焊縫進行熱處理。熱處理溫度為：600-640℃，恒溫時間為2小時(板厚40mm時)，升降溫速度為125℃/h。
四、現場焊接順序：
1.
焊前預熱
在翼緣板焊接前，首先對翼緣板進行預熱，恒溫30分鐘后開始焊接。
焊接的預熱、層間溫度、熱處理由熱處理控溫柜自動控制，采用遠紅外履帶式加熱爐片，微電腦自動設定曲線和記錄曲線，熱電偶測量溫度。預熱時熱電偶的測點距離坡口邊緣15mm-20mm。
2.
焊接
2.1
為了防止焊接變形，每個柱接頭采用二人對稱施焊，焊接方向由中間向兩邊施焊。在焊接里口時(里口為靠近腹板的坡口)，第一層至第三層必須使用小規范操作，因為它的焊接是影響焊接變形的主要原因。在焊接一至三層結束后，背面進行清根。在使用碳弧氣刨清根結束后，必須對焊縫進行機械打磨，清理焊縫表面滲碳，露出金屬光澤，防止表層碳化嚴重造成裂紋。外口焊接應一次焊完，最后再焊接
里口的剩余部分。
2.2
當焊接第二層時，焊接方向應與第一層方向相反，以此類推。每層焊接接頭應錯開15-20mm。
2.3
兩名焊工在焊接時的焊接電流、焊接速度和焊接層數應保持一致。
2.4
在焊接中應從引弧板開始施焊，收弧板上結束。焊接完成后割掉并打磨干凈。
3.
焊后熱處理：焊口焊接完成后應在12小時內進行熱處理。如不能及時進行熱處理應采取保溫、緩冷措施。在進行熱處理時，應采用兩根熱電偶測溫，熱電偶點焊在焊口的里外側。
Q345鋼的焊接溫度曲線如下圖
4.
焊接檢驗
根據《鋼結構工程施工及驗收規范》的要求，焊口采用超聲波探傷法進行檢驗，檢驗比例為100%。
五、現場技術管理
1.
編制詳細的焊接施工作業指導書。
2.
全過程控制焊接工藝是確保質量的核心。
每個柱接頭的焊接時，應有專人監控焊接工藝，如焊工不按作業指導書施工應立即終止焊接。在焊接過程中，熱處理人員應全程監控層間溫度，如超標應立即通知焊工暫停。
3.
提高施工人員質量意識是貫徹焊接工藝的關鍵
在施工前，進行全員交底，并且開取施工工藝卡。交底中詳細講解焊接工藝特點及嚴格控制現場焊接工藝的必要性和控制要點。
六、結論
按此焊接工藝措施施工，經過實際施工的驗證，此焊接工藝措施不僅能在現場指導對Q345鋼的焊接，而且能夠保證焊接質量。
對Q345鋼，是一種可焊性很好的鋼材，采用埋弧焊絲H08MnA沒有問題。只是焊劑，所用的SJ301屬燒結焊劑，建議用熔煉焊劑HJ431完全滿足質量要求，并且對焊劑的烘干要求也不是太高。q345鋼板也就是熱軋鋼16Mn，這種鋼的焊接性比較好，對焊接線能量的敏感性比正火鋼以及調質鋼等小，在選擇焊接材料的時候除了要考慮強度匹配的問題，還要考慮熔合比和冷卻速度以及熱處理等方面因素。
q345鋼板埋弧焊是采用H08MNA和H08A，要具體情況而定。當不開坡口對接焊時，由于母材溶入量較多，用普通的低碳鋼焊絲H08A配合高硅高錳焊劑即能達到要求。如是大坡口對接焊時，由于母材熔入量減少，如再用H08A就使焊縫的強度偏低，因此要采用含Mn高的焊絲H08MNA或H10Mn2來補充焊縫中的含Mn量。另外不開坡口的角焊縫時，雖然母材的溶入量也不多，但是由于冷卻速度比對接焊接時大，因此在焊接的時候還是采用低碳鋼焊絲效果好些，如采用H08MNA或H10Mn2可能會引起焊縫強度偏高、塑性偏低的后果
焊接Q345R對應的焊絲為H10Mn2
+SJ101或者H10MnSi+HJ431
表7
低合金高強鋼焊接材料的選用
鋼號
強度級別
(MPa)
手弧焊
埋弧焊
電渣焊
CO2焊焊絲
焊條
焊劑
焊絲
焊劑
焊絲
09Mn2
09Mn2Si
09MnV
294
E43
HJ430
HJ431
SJ301
H08A
H08MnA
H10MnSi
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
16Mn
16MnCu
14MnNb
343
E50
SJ501
薄板：H08A
H08MnA
HJ431
HJ360
H08MnMoA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
YJ502-1
YJ502-3
YJ506-4
HJ431
HJ430
中板開坡口對接
開I形坡口對接
SJ301
H08MnA
H10Mn2
HJ350
厚板深坡口
H10Mn2
H08MnMoA
15MnV
15MnVCu
16MnNb
392
E50
E55
HJ430
HJ431
開I形坡口對接
H08MnA
中板開坡口對接
H10Mn2
H10MnSi
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ250
厚板深坡口
HJ350
SJ101
H08MnMoA
15MnVN
15MnVNCu
15MnVTiRe
441
E55
E60
SJ431
H10Mn2
HJ431
HJ360
H10MnMo
H08Mn2MoVA
H08Mn2Si
H08Mn2SiA
HJ350
HJ250
SJ101
H08MnMoA
H08Mn2MoA
18MnMoNb
14MnMoV
14MnMoVCu
490
E60
E70
HJ250
HJ350
SJ101
H08Mn2MoA
H08Mn2MoVA
H08Mn2NiMo
HJ431
HJ360
H10Mn2MoA
H10Mn2MoVA
H10Mn2NiMoA
H08Mn2SiMoA
16Mn鋼的焊接工藝。
16Mn鋼屬于碳錳鋼，碳當量為0.345%～0.491%，屈服點等于343MPa(強度級別屬于343MPa級)。16Mn鋼的合金含量較少，焊接性良好，焊前一般不必預熱。但由于16Mn鋼的淬硬傾向比低碳鋼稍大，所以在低溫下(如冬季露天作業)或在大剛性、大厚度結構上焊接時，為防止出現冷裂紋，需采取預熱措施。不同板厚及不同環境溫度下16Mn鋼的預熱溫度，見表8。
16Mn鋼手弧焊時應選用
E50型焊條，如堿性焊條E5015、E5016，對于不重要的結構，也可選用酸性焊條E5003、E5001。對厚度小、坡口窄的焊件，可選用E4315、E4316焊條。
表8
焊接16Mn鋼的預熱溫度
焊件厚度(mm)
不同氣溫下的預熱溫度計(℃)
16以上
16～24
25～40
40以上
不低于-10℃不預熱，-10℃以下預熱100～150℃
不低于-5℃不預熱，-5℃以下預熱100～150℃
不低于0℃不預熱，0℃以下預熱100～150℃
均預熱100～150℃
16Mn鋼埋弧焊時H08MnA焊絲配合焊劑HJ431(開I形坡口對接)或H10Mn2焊絲配合焊劑HJ431(中板開坡口對接)，當需焊接厚板深坡口焊縫時，應選用H08MnMoA焊絲配合焊劑HJ431。
16Mn鋼是目前我國應用最廣的低合金鋼，用于制造焊接結構的16Mn鋼均為16MnR和16Mng鋼。
低溫用鋼的焊接工藝。
工作溫度等于或低于-20℃的低碳素結構鋼和低合金鋼稱為低溫用鋼，其牌號及成分，見表9。對低溫用鋼的主要要求是應保證在使用溫度下具有足夠的塑性及抵抗脆性破壞的能力。
表9
低溫容器用鋼的牌號及成分
鋼
號
化學成分(質量分數)(%)
C
Mn
Si
V
Ti
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
≤0.20
≤0.12
≤0.12
1.20～1.60
1.40～1.70
1.40～
0.20～0.60
≤0.40
0.20～0.05
0.04～0.10
0.03～0.08
≤0.07
1.70
1.20～1.60
0.17～0.37
鋼
號
化學成分(質量分數)(%)
Cu
Nb
RE
S
P
≤
16MnDR
09MnTiCuREDR
09Mn2VDR
06MnNbDR
0.20～0.40
0.02～0.05
0.15(加入量)
0.035
0.035
0.035
0.030
0.035
0.035
0.035
0.030
低溫用鋼由于含碳量低,淬硬傾向和冷裂傾向小，所以焊接性良好。焊接時，為避免焊縫金屬及熱影響區形成粗晶組織而降低低溫韌性，要求采用小的焊接線能量，焊接電流不宜過大，宜用快速多道焊以減輕焊道過熱，并通過多層焊的重熱作用細化晶粒，多道焊時要控制層間溫度不得過高，如焊接06MnNbDR低溫用鋼時，層間溫度不得大于300℃。
焊接低溫用鋼的焊條，見表10。
表10
焊接低溫用鋼焊條
焊
條
牌
號
焊條型號
主
要
用
途
J506G
J507GR
W707
W707Ni
W907Ni
W107Ni
E5016G
E5015G
TW70-7Cu
E5515C1
E5515C2
TW10-7Cu
焊接-40℃工作的16MnDR
鋼
焊接-70℃工作的09Mn2V及09MnTiCuRe鋼
焊接-70℃工作的低溫鋼及2.5%Ni鋼
焊接-90℃工作的3.5%Ni鋼
焊接-100℃工作的06MnNb、06AINbCuN及3.5%Ni鋼
低溫用鋼焊后可進行消除應力熱處理，以降低焊接結構的脆斷傾向。
3)埋弧焊焊接材料的選配：
鋼材
焊劑型號，焊絲牌號
牌號
等級
Q235
A、B、C
F4A0——H08A
D
F4A2——H08A
Q345
A
F5004——H08A,F5004——H08MnA,F5004——H10Mn2
B
F5014——H08A,F5014——H08MnA,F5014——H10Mn2
F5011——H08A,F5011——H08MnA,F5011——H10Mn2
C
F5024——H08A,F5024——H08MnA,F5024——H10MnA
F5021——H08A,F5021——H08MnA,F5021——H10MnA
D
F5034——H08A,F5034——H08MnA,F5034——H10MnA
F5031——H08A,F5031——H08MnA,
F5031——H10MnA
E
焊接熱處理范文第2篇
石油化工管道一般都是作為易燃易爆、高溫高壓或者是低溫有毒物質的壓力運輸管道, 管道施工具有技術難度高、工程量大的特點, 而且管道焊接口眾多, 很容易發生焊接質量問題, 進而引起石油化工燃料的泄露, 不僅危害到周圍的生態環境, 甚至威脅到人們的生命安全。本文正是結合某地石化公司20*104Nm3/h石油化工管道的焊接工藝流程及質量控制措施對相關內容進行了分析。該石油管道涉及的管材較多, 有著較高的施工難度, 因此, 務必在規范焊接流程的基礎上加強焊接質量控制。
2 石油化工管道焊接工藝流程
2.1 打底
打底一般選用虛弧焊, 具體操作的時候需要從底部到頂部施焊, 在點焊時采用角磨機對結尾處進行打磨和拋光, 而且需要打磨出合適的拋光關節斜口。在進行底縫焊接時, 要保證均勻焊接但又不能焊穿。同時在使用虛弧打底之前必須檢查其是否含有雜質以確保虛氣的純度。在進行虛弧焊接操作的時候, 則需要用板圍擋焊接處, 防止客觀環境因素影響焊接質量。進而還需要用角磨機打磨接頭位置, 防止焊縫底部出現焊瘤以及根部內凹的不良現象, 當然, 在焊接結束后為了防止出現裂紋, 還需要及時地檢查打底焊縫并繼續完成此層焊縫的焊接。
2.2 填充
在打底完成后, 就進入了填充的焊接工藝流程, 這時就需要及時的清除焊接時所產生的飛濺物以及熔渣等雜質, 對于存在隱患的焊接處需要及時清除在重新焊接。通常情況下, 底層焊縫接頭需要與其他焊縫接頭錯開并保持10mm以上的距離, 而中層焊縫接頭則選用直徑為3.2mm的焊條。當管道的管壁厚度為9mm時, 則需要選用底、中、面三層焊縫, 然而中層焊縫一般采用直徑為3-5mm的焊條, 運條時采用直線型, 嚴禁焊接操作時在焊縫的焊接層表面引弧。
2.3 蓋面
蓋面層焊條的型號需要依據具體的焊縫厚度來選擇, 而且每根焊條的起弧和收弧的位置需要與中層焊縫接頭錯開, 而且不能在中層焊縫表面引弧。蓋面層焊縫同樣需要保持表面完整, 光滑過度處理管道。一般而言, 焊縫的寬度需要蓋過坡口兩側2mm左右, 而焊縫加強的高度要保持在1.5-2.5mm之間。在完成蓋面層焊接后, 也要注意熔渣等雜質的清理, 檢查蓋面層焊縫表面是否出現裂紋和氣孔, 確保整體的焊接質量。
3 石油化工管道焊接質量控制
3.1 提高焊接人員的質量控制意識
焊接工作人員是石油化工管道焊接工藝流程的直接操作者和執行者, 其自身的質量控制意識直接關系到整體的焊接質量。提高焊接人員的質量控制意識, 一方面要通過宣傳教育, 樹立焊接人員對質量控制的正確認知, 明確相關的質量控制責任, 規范其焊接操作流程, 避免焊接人員違規操作而影響焊接質量;另一方面需要加強焊接人員相關技能的培訓, 在保證焊接人員持證上崗的前提上, 加強崗前培訓教育, 使其具備基本管道焊接的基本知識和操作技能, 并通過后續在崗培訓, 在實踐中積累相關的焊接經驗, 以不斷的完善焊接人員的相關操作技能, 提高施工效率, 保證焊接質量。
3.2 加強對焊接材料管理
對于焊接材料的管理, 焊接材料的質量對整體的焊接質量也具有直接的影響意義。加強焊接材料的管理, 其實就是要確保焊接材料的規格、型號、性能等方面的綜合質量, 所以在采購材料的時候, 需要嚴格按照焊接材料的采購標準來進行, 并完善焊接材料的儲運工作, 避免運輸途中意外損壞, 入庫前要嚴格做好焊接材料的質量檢驗工作, 并設置專門的材料倉庫, 配備專業的材料管理人員, 避免風吹雨淋以及火災等各種客觀環境因素造成焊接材料損壞。同時要建立相應的領料制度, 規范焊接材料的領用流程, 避免不適當的采用焊接材料而影響焊接質量。
3.3 加強對焊接設備的管理
焊接設備的性能和質量同樣對管道焊接質量有著至關重要的影響, 所以, 我們要特別注意焊接設備的維護和使用功能, 配備專業的維修人員, 注重對焊接設備的日常維護, 避免設備出現故障而影響施工質量。當然, 要聘用專業的技術操作人員來使用角磨機、電線管相關的焊接設備, 規范設備的操作流程, 同時還要確保焊接設備性能的可靠性。
3.4 完善焊接質量管理制度
完善的焊接質量管理制度能為石油化工管道焊接質量提供基本的制度保障, 一方面, 需要完善焊接質量檢驗工作, 針對容易出現問題的焊接部位進行全面的檢驗, 以便及時的發現問題, 并采取相應的解決措施排除質量安全隱患;另一方面, 要明確質量管理的責任權限, 通過設置相關的質量檢驗機構, 配備相關的質量檢驗人員, 對管道焊接進行全面系統的檢驗, 并督促相關的焊接人員積極按照焊接操作流程來開展相關的工作, 同時還要對管道焊接現場施工環境進行勘測, 避免客觀環境特別是氣候因素對焊接質量造成的不良影響, 確保施工環境的安全。
4 結語
綜上所述, 石油化工產品大多數是易燃易爆且有毒的物質, 其對儲運方面的要求非常高, 所以石油化工管道焊接工藝和質量控制顯得尤為重要。相關的管道焊接單位需要嚴格按照施工工藝流程來開展管道焊接, 并從各個施工細節出發, 建立完善的焊接質量管理制度, 做好施工人員、材料、設備的管控工作, 保證管道焊接的質量, 從而為石油化工產品提供安全的運輸管道。
摘要：本文簡要介紹了石油化工管道的打底、填充以及蓋面的焊接工藝流程, 進而從焊接人員的質量控制意識、焊機材料、焊接設備以及焊接制度等死方面出發, 并以工程實例為基礎探討了焊接質量控制的相應措施, 希望促進石油化工管道焊接工藝和質量控制的不斷完善和發展。
關鍵詞：石油化工,管道焊接工藝,焊接質量
參考文獻
[1] 韓杰.淺談長輸管道焊接工藝和焊接質量的控制[J].中國新技術新產品, 2013, 07:163.
焊接熱處理范文第3篇
杭瑞國家高速公路岳陽至常德公路
橋 梁 濕 接 縫 質 量 控 制 措 施
河南省豫通公路工程監理事務所 岳常高速公路第三總監辦代表處
河南省豫通公路工程監理事務所岳常高速公路第三總監辦
橋梁濕接縫質量控制措施
岳常高速公路部分標段的橋梁施工已進入濕接縫施工階段，先簡支后連續梁橋施工特點是先按簡支梁規?；┕?，后用濕接縫把相臨跨的梁塊連接成連續梁，從而得到連續梁優越的使用效果。其中相當重要的一道工序就是濕接縫(現澆段)的施工，而施工質量的優劣會影響橋梁的受力狀態，影響橋梁使用功能，甚至引起橋梁的早期破壞，所以必須控制濕接縫的工程質量，第三總監辦高度重視濕接縫的施工質量，下面就規范要求和以往工程的監理經驗談一下濕接縫施工的質量控制措施：
1、 施工前的檢查
在安排梁端濕接縫施工前，要對梁端預留鋼筋及波紋管進行檢查。由于預制梁存放時間長，預留鋼筋多有銹蝕和彎曲，需要除銹調直，還要特別注意對波紋管進行清孔。檢查支座安裝質量：中線偏差<2mm，高程符合設計要求，四角不允許有脫空現象，使相鄰梁平順連接。
2、舊混凝土表皮處理
將梁頂板要澆注混凝土的范圍內的梁端表層混凝土去皮1mm～2mm，并用高壓水沖洗干凈，在澆注混凝土時濕潤表面(并保證無明水)，以使新老混凝土的良好結合。根據以往的施工試驗資料，新老混凝土連接面的抗拉強度與施工縫處理方法有關，對于水平縫鏟去約1mm水泥薄膜浮漿，施工縫上鋪水泥砂漿，根據權威數據表明，抗拉強度與同時澆注的混凝土比較折減率為0.96左右，如不除去舊混河南省豫通公路工程監理事務所岳常高速公路第三總監辦
凝土上的浮漿，則抗拉強度折減率為0.45左右，因此對舊混凝土去皮，可以明顯改善新老混凝土連接。
3、安裝底模及永久性支座
將支座置于支座墊石上，放好后在永久性支座外周圍安裝底模，為嚴防漏漿，永久性支座與底模間的縫隙應采取有效措施密封，并與支座間的縫隙用膠布或砂漿封住，防止漏漿。如果安裝好泡沫板底模后，仍有些后續工序須進行電焊，為防止焊渣掉落至底模燒壞泡沫板，可在泡沫板上噴灑一層水泥漿。
4、鋼筋安裝
按濕接縫鋼筋構造圖綁扎鋼筋，縱向鋼筋按設計要求進行連接?？v向鋼筋連接可采用搭接焊、幫條焊或套筒機械接頭。但是底板鋼筋直徑大，間距小，縱向兩預制梁端伸出的鋼筋長度連接不足，無法采用搭接焊，如采用幫條焊則其鋼筋間距小，焊接受條件限制，質量不高，因此底板鋼筋也可考慮采用擠壓套筒連接?？梢圆扇蜅l焊或單面搭接焊，必須嚴格控制焊縫長度大于10d，焊縫飽滿，抽樣試件合格。
5、安裝預應力束道
為防止預應力筋與管道之間摩擦引起的應力損失增加及改變預應力筋的受力，應嚴格控制預應力束道的位置。還要注意檢查預制梁原有波紋管內是否有異物，必要時再次進行清孔處理。在現澆段中預埋與預制梁中同種材料的預應力束道，須與預制梁段對應束道順接，可采用大一號的波紋接頭連接梁頂面負彎距區預留波紋管，并按照圖河南省豫通公路工程監理事務所岳常高速公路第三總監辦
紙要求將切好的鋼絞線穿入管內， 再用膠帶將接頭包裹嚴密，確保連接可靠，不漏漿。
6、側模安裝
為保證模板的剛度，按照項目公司要求，第三總監辦要求每個標段的濕接縫模板必須采用鋼模板。因梁板絞縫部位尚未澆筑，須在絞縫處支立側模，橋梁邊板處的濕接縫模板采用與橋梁邊板側模同形狀的鋼模板，模板要密貼梁體，防止漏漿。
7、澆注現澆混凝土
為防止混凝土收縮引起濕接縫(現澆段)與預制梁的開裂及預應力損失，建議采用微膨脹混凝土，摻加優質膨脹劑，通過試配確定混凝土配合比，必須經總監辦中心試驗室復核、監理工程師批復后使用。因結構斷面小、鋼筋密集，混凝土石子的最大粒徑不大于25mm。根據施工配合比，嚴格控制各材料用量，坍落度不易過大，不建議采用泵送混凝土。澆注混凝土時采用小直徑振搗棒配合普通振搗棒振搗(注意盡量避免振動棒碰撞底板)，振搗棒移動間距不超過振動棒作用半徑的1.5 倍，與側模保持50~100mm 的距離，要插入下層混凝土50~100mm，每一處振動完畢后應邊振動邊緩慢提出振動棒， 避免碰撞模板、鋼筋及其它預埋件。要確?，F澆段混凝土密實，密實的標志是混凝土停止下沉， 不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿。同時，須控制好表面平整度，和梁體頂面不要出現錯臺。
8、收漿及養生
混凝土施工完畢，為防止早期收縮出現裂縫，最好在搗實抹平后河南省豫通公路工程監理事務所岳常高速公路第三總監辦
即用塑料薄膜覆蓋，在混凝土初凝前，掀開塑料薄膜，混凝土會泛水至表面，這時應開始進行二次收漿，以控制平整度及防止出現裂縫。收漿完再用塑料薄膜覆蓋待下次灑水養生時，換土工布灑水代替塑料薄膜繼續養生不少于7天。
岳常高速公路第三總監辦
焊接熱處理范文第4篇
球罐殼板采用材料為15MnNbR (正火) 。15MnNbR是在16MnR的基礎上, 通過添加Ni、Nb、V等合金元素, 使其具有良好的綜合機械性能。滿足GB6654—1996《壓力容器用鋼板》標準的要求, 并對其化學成分、力學性能和冷彎性能進行復驗, 化學成分按爐號復驗, 力學性能和冷彎性能按批號復驗。其中沖擊功三個試樣均應保證AKV≥34J (沖擊試驗的溫度為-20oC) 。球殼用鋼板逐張進行100%UT檢測, 按JB/T4730-2005《壓力容器無損檢測》中規定進行檢測, Ⅱ級合格。
二、焊接材料當地
15MnNbR鋼板具較高強度和韌性, 這就要求焊接接頭具較高強度, 同時要保證沖擊韌性具較大儲備, 要求焊接材料應有良好焊接性能。球罐本體焊接材料用“E5515-G”焊條, 焊接用手工電弧焊, 15MnNbR與15MnNbR、16MnR、20MnMo鍛件之間采用“E5515-G”焊條, 焊條直徑應為φ3.2mm和φ4mm。焊條熔敷金屬化學成分、力學性能、彎曲性能應符合JB/T4747—2002《壓力容器用鋼焊條訂貨技術條件》的規定, 焊條熔敷金屬擴散氫含量[H]≤3ml/100g。擴散氫試驗方法按GB/T3965-1995《熔敷金屬中擴散氫測定方法》執行。所有焊接均為連續焊, 焊腳高度按較薄件厚度, 所有角焊縫應圓滑過渡。焊條質量證書 (包括熔敷金屬的化學成分、機械性能、擴散氫含量等) , 應符合本JB/T4747—2002《壓力容器用鋼焊條訂貨技術條件》的規定。對于不能實現雙面焊的法蘭和接管的對接焊縫采用氬弧焊打底, 焊絲牌號H10MnSi, 且符合GB/T14957-1994《熔化焊用鋼絲》中要求, 并按有關規定進行驗收。
三、焊接工藝
球罐正式施焊前必須按JB4708-2000進行焊接工藝評定, 按立焊、橫焊和平焊加仰焊三種焊接位置分別評定, 并達到相關標準和本技術要求的規定。焊接應在焊接工藝評定所確認的范圍內進行, 嚴格控制焊接線能量和層間溫度, 選擇較小的焊接線能量, 多道施焊, 確保焊縫的沖擊韌性指標。人孔凸緣、接管與極板的焊接, 接管與法蘭的焊接, 其焊前預熱推薦采用150oC~200℃, 預熱寬度為每側距焊縫中心132mm, 測溫點距焊縫中心50mm處對稱測量。焊接層間溫度應在150℃至250℃之間。焊縫各層焊接接頭錯開50mm以上, 每層焊縫焊完后, 應打磨清理與焊層齊平后方可進行下層焊接, 因故中斷焊接時須立即進行焊后消氫處理, 再行施焊前進行預熱, 并確認無裂紋后再按原評定合格的焊接工藝要求繼續施焊。受壓焊縫焊后應立即進行焊后消氫處理, 后熱溫度至少為200℃~250℃, 保溫0.5h~1h。雙面焊對接焊縫單側焊接后應進行背面清根。當焊縫用碳弧氣刨清根時, 必須用砂輪磨掉滲碳層, 修整刨磨使其成U型, 槽底半徑應控制R=5mm左右, 坡口形成后應按JB/T4730-2005進行100%PT檢測, 按GB12337-1998驗收。球殼組裝時, 相鄰兩帶的縱焊縫及球罐人孔、接管、連接板等與球殼板的連接焊縫至球殼板的對接焊縫和相互間焊縫邊緣間的距離均大于200mm。對人孔、接管與極板的焊接、支柱與赤道板的焊接還應采取控制焊接變形措施。焊后球殼板曲率應控制在標準規定的允差范圍內。支柱與赤道板焊接完畢后, 用弦長不小于1000mm的樣板檢查赤道板的曲率, 最大間隙不得大于2.5mm。人孔、接管開孔位置及外伸高度的允許偏差不大于5mm。開孔極板周邊100mm范圍內及開口中心一倍開孔直徑范圍外, 用弦長不小于1000mm的樣板檢查曲率, 最大間隙不得大于2.5mm。人孔凸緣與極板對接焊縫形式的棱角E (包括錯邊) , 應打磨成圓滑過渡, 用弦長不小于1000mm的樣板檢查, 其棱角E應小于或等于6mm。
四、無損檢測
焊縫表面的形狀尺寸及外觀檢查合格后, 且在焊后24 h后, 方可進行無損檢測。球殼的所有對接焊縫應進行100%RT檢測合格后, 再對該焊縫進行100%UT檢測復查。其中RT應符合JB/T4730-2005中的Ⅱ級要求, UT應符合JB/T4730-2005中的Ⅰ級要求。球罐C、D類焊接接頭及A、B類焊接接頭的內外表面, 支柱與赤道板的角焊縫表面及焊接工卡具清除后的焊跡及熱影響區, 均在熱處理前和水壓試驗后分別進行100%MT檢測, 檢測結果應符合JB/T4730-2005中的Ⅰ級要求。探傷工作應在48 h后進行。
五、修補
焊縫表面的修補, 需按評定合格的工藝進行, 打磨的焊縫必須圓滑過渡, 并符合相應規定。焊縫的內部缺陷修補是在RT或UT確認后, 用評定合格的焊接工藝進行修補或按專用的補焊工藝, 且應從嚴控制, 使修補的焊道符合原要求。焊接修補深度大于3mm時, 應按原來的檢測方法進行檢測, 并符合有關規定。對于補焊深度小于3mm時, 缺陷清除和補焊后, 均應進行MT檢測且應符合原有關規定。同一部位的修補不應超過兩次, 補焊次數及修補部位都應紀錄到球罐竣工驗收證明書中。
六、焊后整體熱處理
熱處理按GB12337-1998要求進行, 推薦焊后熱處理溫度為580oC±20℃, 恒溫時間不小于2 h。當溫度升到300℃以后, 控制加熱速度在50℃/h~80℃/h范圍內, 降溫時控制在30℃/h~50℃/h, 300℃以下自然冷卻。
摘要：通過對15MnNbR鋼制5000m3球罐的設計技術研究, 對大型球罐焊接材料、焊接工藝、焊后處理及檢驗進行了詳細地施工設計, 確保了球罐的焊接質量, 為今后同類項目建造提供了借鑒。
焊接熱處理范文第5篇
關鍵詞：船舶質量;安全;可靠
引言
船舶焊接質量的提高，需要相關企業相關技術人員不斷提高自身技術水平與設計合理性，提高船舶制造質量，作為我國經濟建設發展的重要產業，船舶制造業經濟水平的提高，在很大程度上影響國家經濟建設，因此需要相關企業以及管理者結合實際情況，合理進行規劃和涉及，如此才能夠實現技術上的突破。
1、增強船舶生產與設計的銜接
通常情況下，在進行船舶焊接時，主要是延用傳統結構進行強度設計，一般實際焊接過程中焊縫與母材有三種常見的強度配合關系。分別是，強度匹配式、高強或超強匹配式以及低配式。其劃分標準主要是依據焊縫強度與母材強度的比較。為保證船舶焊接的安全可靠性，至少要選擇強度匹配或超強匹配，也就是焊縫強度等于或超過母材強度，堅持以“等強”為設計標準。而在實際生產設計時，常用的焊接材料以熔敷金屬確定強度，但熔敷金屬強度卻并不是實際焊縫強度。熔敷金屬強度與焊縫金屬強度存在一定的差異，尤其在焊接為低合金高強度鋼用材料時，其焊縫金屬的強度遠遠高于熔敷金屬的強度。由此可見，實際焊接中的“等強”往往是“超強”的作用。但對于超強匹配的安全可靠性，至今仍存在質疑的聲音，理論依據和實踐證明都存在不足，因此在進行船舶設計時需要密切結合船舶企業等施工單位的相關試驗、研究結果，保證焊接接頭設計的合理性、焊接材料選擇的準確性。
對船舶結構的性能進行評價還需參考焊接的韌性。對于低強匹配的接頭更容易改善其抗脆性能。因此在抗脆性能的比較時，超強匹配并不具備優勢，而在一定條件下低匹配具備更好的抗斷裂性。因此，在進行焊接接頭的強度設計時，可采用等強或超強匹配對應低強度的鋼種，進而利用等強或低強匹配對應高強度鋼種，進而保證接頭具有較強的抗裂性。對于提升焊縫韌性指標可從以下幾方面入手：第一，在提升焊接強度的同時提神焊接的韌性;第二，即使焊縫強度級別不同，但仍需具備相同的沖擊吸收功，不同的試驗條件需要不同的溫度條件，條件越苛刻溫度應越低。第三，在沖擊吸收功、試驗溫度條件要求相同時，仍需采用落錘、爆炸等對焊縫接頭進行認可試驗。
2、增進船舶焊接材料、焊接設備配套的研發
近些年我國造船技術、造船行業都在不斷的升級換代，但使用的焊接材料、設備等基礎配套設施卻不能滿足實際需求，因此在諸多大型高附加值船舶的修建中，不能提供配套的焊絲、焊劑;在多電極高速大電流船體的構建中缺乏金屬粉芯焊絲及配套焊接設備進行平面分段縱骨角焊縫;在對超厚板焊接底道焊抗根部進行焊接時缺乏專業的焊接材料、配套的液化石油氣、液化天然氣船的焊接設備;不能及時提供配套的海洋工程的專用焊接材、設備等。以上問題阻礙我國船舶行業的健康有序發展，對于此類問題需要制造商加強與焊接材料、焊接設備供應企業的聯系，加強溝通，建立供需友好和諧的關系，推動互利雙贏的發展。
3、嚴查嚴執船舶焊接工藝紀律
近年來，造船行業規模不斷擴大，其生產任務也在不斷的提升，因此為了滿足利益需求，造船后期不得不縮短，并且增加了造船用地的緊張性。此外，為了追求工資效益，焊工工藝管理不當、缺乏充足的檢驗人員配備，使得焊接施工經常出現趕時間、趕進度、人海作業等突擊性問題，種種現實情況導致船舶焊接施工的工藝紀律亂象叢生?；靵y的施工紀律導致焊接接頭精度不符合安裝標準、焊接規范嚴重超標、增大焊接變形幾率、難以保證美觀外形、甚至常見接頭焊接裂紋等。此類問題導致船舶總體質量難以保證運行的安全可靠性受到影響。由此可見，強化焊接施工檢查力度的必要性，在焊接萌芽時期就對其施工缺陷進行糾正，可有效的避免焊接事故、運行隱患。不僅如此，在施工過程中更要嚴格執行焊接技術，嚴格監管，重視焊接工藝紀律，以法律法規嚴格要求焊接工藝的施展，對違法違規等現象進行及時處理，對相關責任人進行處罰。
4、提高船舶焊工的素質
當前從事船舶生產的工人大部分為農民工，因此其文化程度不高、專業技能不精、問題應對能力較弱，因此難以實現理想化的焊接工藝。對于此類問題，必須要改善生產勞動力，嚴格落實施工人員的選拔標準，實施培訓考試、堅持持證上崗的原則。此外，注意對焊工人才的培養，強化并穩定本企業的焊工團隊，激發焊工提升自身能力的自主意識，增強其對企業的歸屬感、信任感、使命感。
5、提升船舶焊接新工藝、新材料、新設備的相關技術標準
第一，使用新型材料，促進船舶制造的高效性、綠色性、可持續性;第二，實現自動化、智能化的焊接設施應用;第三，向高速化、高熔敷率化發展焊接工藝;第四，集成化、智能化、數字化管理焊接生產。
焊接材料向特種化、高效率化、綠色環?；l展。焊接設備向自動化、智能化、機器人化發展。焊接工藝的發展向高速化、高熔敷率化發展。焊接生產管理系統向集成化、智能化、數字化發展。
結束語
為了好的提升船舶的生產制造質量，本文從加強焊接工藝發展的角度出發，對船舶制造的安全可靠性提出了優化途徑。對此，以“增強”、、“嚴查”、“提升”、“加強”為主完善性意見。在傳統焊接技術的基礎上，不斷的應用新材料、使用新工藝、投入新設備，提升船舶焊接技術的質量。焊接技術，是船舶制造中重要的連接技術，對其進行創新與完善，由李玉提升船舶焊接質量，進而保證船舶的安全可靠。
參考文獻：
[1]陳家本，劉雪松，王春華等.提高船舶焊接質量確保船舶安全、可靠的一些建議[J].金屬加工(熱加工)，2010，18(03)：259-261.
[2]張麗芬.有機熱載體爐存在的問題及安全控制措施[J].中小企業管理與科技(上旬刊)，2012，20(05)： 12-14.
[3]程成，須文波，冷文浩.基于iSIGHT平臺DOE方法的螺旋槳敞水性能優化設計[J].計算機工程與設計，2011，10(8)：158-159.
[4]何建軍，戎雪坤，候振.汽輪機葉片1Cr13鋼表面微弧修復的工藝研究[J].電力科學與技術學報，2013，14(01)：265-267.